前言：中文期刊网精心挑选了酒店设计论文范文供你参考和学习，希望我们的参考范文能激发你的文章创作灵感，欢迎阅读。
酒店设计论文范文1
六百丈二级水电站位于安徽省石台县舒溪河上游的龙井河上，属于龙井河梯级开发项目，也是“十五”期间石台县农村水电电气化建设的骨干电源工程。该站是利用上游的六百丈一级水电站发电尾水，直接引入渠道至龙井河下游集中落差发电的引水式电站。六百丈一级站建有年调节水库，来水面积为18．1km2，总库容660万m3，兴利库容424万m3，装机容量2×800kW，具有不完全年调节性能，担任池州地区电网的调峰任务。
六百丈二级水电站的枢纽工程有：引水渠道、压力前池、压力钢管、厂房及升压站等。电站设计引用流量1．92m3?s，设计水头53．9m，总装机容量2×400kW，工程于2002年7月开工建设，2003年5月并网发电，总工期仅10个月。
2方案选择
六百丈二级水电站工程已于1997年经安徽省水利厅以皖水〔1997〕316号文批复了初设报告，同意兴建。但由于工程总投资较大，单位电能投资效益较差等原因，迟迟未能开工建设。
2001年11月，受石台县水务局委托，安徽省水电科技咨询中心水电技术咨询部会同石台县水务局勘测设计室，共同承担了该工程施工图的设计咨询任务。在本次设计的过程中，根据实际情况的变化以及从提高电站运行效益、降低工程造价、实现减员增效等方面的考虑，对原初步设计方案进行了一定的改进。
原初步设计文件中六百丈二级水电站是通过2910m渠道引至石台县七都镇查上桥附近，集中水头约61．39m，电站总装机为2×500kW，设计多年平均发电量341万kW·h。但通过实地勘察发现，该渠道后段占用较大范围的林场土地，设计征地赔偿较大，工程实施有一定的难度。故在本次设计中将渠道总长由原先的2910m，缩减至2081m，避开了林场土地，相应设计水头减少至53．9m，电站装机容量更改为2×400kW，设计多年平均发电量为240万kW·h。同时电站电气部分装置由高压改为低压，工程总投资由原先的718．86万元降至398．86万元，其中建筑工程总投资为169．12万元，机电设备及安装工程投资110．86万元（其中自动化监控系统投资20万元），金属结构安装工程投资38．55万元，临时工程、征地补偿费及其他费用80．33万元，主要设计参数比较（见表1）。
3渠道泥沙问题的解决
在我省山区小型水电站的建设过程中，尤其是低坝引水式电站，泥沙淤积问题非常严重，严重威胁小水电站的运行和使用效益。六百丈二级电站位于我省皖南山区，由于雨量丰富，常常有大量山坡上的泥沙被冲入渠道内，长期下去会影响渠道的输水能力，加快水轮机组的磨损和锈蚀，不利于电站的运行管理。
该工程引水渠道断面尺寸为2．0m×1．3m，且引水渠道较长，原先仅在压力前池设置拦沙坎和冲沙孔，根据类似经验，冲沙效果不太理想。后决定在渠道桩号1＋730处设置沉沙池1座，尺寸为长10．0m，宽4．0m，前后渐变段长为1．5m，深0．7m。同时在渠道与压力前池衔接处增设拦污栅1座，栅条间距较压力钢管进水口处拦污栅尺寸稍大，主要用于拦截落入渠道的树枝、石块、动物尸体等。通过运行发现对泥沙有较好的沉淀作用，大大减轻了前池的工作负担。
4区间来水的利用
六百丈二级水电站属于中高水头的发电站，因此增加流量对增加电站的发电量，提高电站的发电效益有很大帮助。因此在设计中，在引水渠道渠首处建小型浆砌石挡水坝1座，坝顶为开敞式溢流，坝高2．5m，长10．1m，工程总投资仅1．02万元。引用六百丈一级电站和二级电站之间的区间来水约0．1～0．2m3?s，主要补充六百丈二级电站枯水季节的发电来水，有效提高了电站的发电效益和运行稳定性。
5自动化监控系统的设置
六百丈二级水电站厂房为地面式，厂房内安装2台HLD46－WJ－50型水轮机和2台SFW400－6?850型发电机。电站建成后通过35kV线路T接于六百丈一级电站至池州地区6510变电所的35kV输电线路上。
酒店设计论文范文2
电视发射机激励器中的本振小盒的本振倍频回路，均采用三调谐回路。在具体调试当中，把调谐回路从线路中断开，从A端送本频道的本振扫频频率。从B端检波得出直流曲线。
然后，把线路接通，送晶振的单频，测量本振频率的输出幅度。如果输出幅度偏低，重新断开线路，再送上扫频信号，重新扫图一的无源四端网络。如果送晶振单频幅度达不到要求，可把检波直流曲线调成两个峰耦合。把三个峰赶到十几兆赫之外，且幅度一定要小。
如果调试过程中出现了图四或图五的曲线，则边峰与中频信号差出的频谱，将会造成画面上的高频网纹。总之这种网纹的产生，是调试不当所引起的。因此，在调机当中应反复调整C1、C2、C3和以C4，使回路中的三个峰耦合在一起。这样，即保证了倍频回路的频带幅度，又保证了送单频时的输出幅度，监视器上的画面也能保证清晰。
二、晶体振荡器自激引起的高频网纹
有的电视发射机，开机后画面上有网纹，往往经过三十分钟后，网纹变轻或消除。这种与时间有关系的故障，通常是与温度有关系。因此，不会是无源四端网络产生的的。这一类故障大都是晶体本身线路自激而形成的。晶体自激后，在本振频率附近又产生了一个或几个频率。它们与中频差频之后，除得到本频道的f2之外，还附有其它无用频谱。正是这些无用的频諩附在了f2附近，造成画面上的高频网纹。通常只能换一块晶振来解决。
三、本振放大器自激造成的网纹
除上述晶体本身自激情况外，本振盒内放大管自激也能产生网纹。放大管3DA18B自激振荡，振荡频率在晶振频率附近1－2MHZ。样的图像会模糊不清。解决方法一般采用压振法排除自激。用一只20Pf的电容，接到3DA18B的b、c两端，使其形成一个负反馈，振荡消失，整机播出的图像会立即正常。
四、24V电源、土12V电源中的晶体管自激振荡引起的网纹
发射机中所用的24V、土12V直流稳压电源的纹波系数很小，一般要求在一80ab以下，送给激励器各小盒馈电时入各小盒后又要进行退耦滤波，严格防止影响图像和伴音的质量指标。但是这些电源中的晶体三级管往往工作在临界振荡状态之下，外电稍有变化将导致该管振荡。管子振荡后，该振荡频率随着直流电被送到激励器各小盒。通过各级的放大将在图像画面上出现网纹。消除方法比较简单，用转接盒把电源盒接出来。松开螺钉把控制板放平，用一只0.022uf的电容两端分别云触各三级管的b、c两端。当接到某个三级管监视器上的网纹立即消失，这说明这个管子有自激，图像上的网纹就是由于该管自激所引起的。然后把该电容焊到该管上即告完成。实际工作时，检查哪一只管子有振、也可用手去摸管帽。当措到哪只管子，监视器上的网纹立即消失，就说明该管有振。然后加负反馈压振，故障即可排除。
五、频道因有网纹
三频道图像载频fI为65.75MHZ，伴音载频fA为72.25MHZ，接收fO为102.75MHZ，这些频点通过各晶体管、电子管，将产生众多的频谱分量。其中有一个分量是：
fV+fA-fO＝65.75+72.25-102.75＝35.25MHZ
该频谱正好落在中频30MHZ－40MHZ之间，与37MHZ差出一个1.75MHZ。该频谱调制在图像载频上，比起三音互调失真［（fA-fV）-fS］＝［（72.25-65.75）-4.43］＝2.07MHZ
距fV还要近，因而危害还要大。它可以引起固有的互调失真网纹。
解决办法是将中频输入的发射单无8MHZ带宽频响，调成图九的波形。有意使中频fV37MHZ处下降2dB，35.25MHZ处的无用分量也下降1dB。这样二者差频出来的1.75MHZ分量幅度明显下降。然后把末级FC－10F或FC－732F的8MHZ带宽频响调成图十的波形，使fV处高出2dB。这样总频响应仍然是平坦的，但1.75MHZ处无用的分量降低了。既减轻了图像网纹又充分利用了工作在甲乙类状态下的末级电子管的工作效率。
产生高频网纹的原因很多，比如带外互调失真引起的网纹；电子管自互调失真指标不合格也可能引起网纹；末级电子管的工作状态不对（阴流过低）产生的网纹等。
除上述的几种情况外，还有一引起低频干扰的故障，也严重地影响收看效果。比如：
（一）20V、土12V直流稳压电源的电解电容干枯，尤其是辅助电源的滤波电容、如果容量下降，负载能力降低，将会在画面上形成拉黑道子或白道子、上下翻滚。这是50HZ交流波纹附加在直流电上而形成的。因此，应首先用三用表去量电源的直流电压，如不正确则应换电解电容。
（二）硅堆反向漏流大，形成了软击穿，实际上形成了100HZ低频干扰。检修时应把高压线断掉，开机上高压后仍有低周干扰，则是硅堆漏流造成的，更换一好硅堆即可。
当今，广播电视事业突飞猛进，各级电视台所用的发射机不断增加。在众多的电视发射机的维护中，一定会有更多更好的方法去排除各种故障，尤其是排除各种原因产生的网纹与杂波的这一类软故障，有待于各台同行互相学习与探讨。
酒店设计论文范文3
度假酒店一词来源于国外，度假酒店的历史也源于希腊和古罗马。中世纪前的度假酒店，是统治者和贵族阶级专门进行享乐的地方，当时，建造的度假酒店是公子王孙的专用场所，比如那时的海滨温泉渡假酒店等，还非常具有局限性。而度假型酒店的发展与繁荣是在美国，在工业革命时期，度假酒店在美国的建设就已经开始了。到了第二次世界大战后，度假酒店建设发展到最，这与当时的社会环境有很大关系。当时社会环境较为自由轻松，建筑改造与环境改造较多，速度也较快。伴随着经济的逐渐复苏，大量的度假酒店开始建造，尤其是在欧美许多国家的大城市里，一些景色优美的地方，建设了各式各样的度假酒店，度假酒店在全球范围内开始风行。我们亚洲度假酒店的建设，直到二十世纪的七十年代才大面积兴起，一些风格独特、具有自然文化价值的酒店被世人认可，逐渐步入世界高品质度假酒店之列。在中国度假型酒店的发展，也是紧扣我国经济发展的脉波，经济的发展掘起，带动了度假型酒店的大规模兴起。对于度假酒店的发展，我国的改革开放是一个新的时间起点。从这以后，现代化度假酒店建设态势，呈现大踏步、跨越式前进的局面。最开始阶段，为满足一些国家政府机关单位领导干部，和离退休的领导干部疗养需求，而建设的度假型酒店，是一种专门进行疗养的专门场所。后来，在2000年之前，我国度假型酒店开始一点点成熟。不光是过去以疗养场所的形式出现了，度假型酒度开始发展建设，大多在设计风格上接近欧美的建筑风格，可以说是对欧美的建筑风格进行效仿，这一时期我国酒店的建筑风格还没有形成自己的特色。从2000之后到现在这段时期，是我国度假酒店风格的成熟期。这一时期中，我国酒店建筑风格脱离了模仿欧美阶段，开始有了本土特色，建筑风格中也逐渐体现了中国传统文化气息，建筑师开始根据当地的地域自然特点，将其与中国传统元素有机的融合在一起，开发出一批更符合中国特色的，更具中国文化气息的度假型酒店。度假型酒店无论是从风格，还是心理需求方面，都更符合中国人对度假酒店的要求，我国度假酒度的建设也进入了新的阶段，中国的度假酒店开始踏上了品牌化与国际化之路。
二、度假酒店的类型
度假酒店的类型划分没有太严格的界定，因为度假型酒店可以划分的类型很多，各个城市的类型多样，标准也不太统一。如果按照度假酒店的综合质量星级来分，可以分为五个星级等级，就是我们常说的四星级、五星级酒店。如果按照度假酒店的功能目标来分，可以分为温泉度假酒店，主题度假酒店和滑雪度假酒店，现在这类酒店也比较常见，我们度假时都可以看到。再有，从度假酒店本身的地域性来分，度假酒店又可以分为城市度假酒店，乡村度假酒店和风景区度假酒店等，有很多人都喜欢去乡村度假酒店。还可以根据酒店提供的服务项目来分类，比如康体疗养型度假酒店、自然风景度假酒店等各种类型的酒店。从现在的度假酒店发展趋势来看，各酒店之间的差异正在一点点缩小，正在朝着一种复合型，多功能型的酒店发展方式迈进。
三、建设度假型酒店的建筑设计风格与原则
度假型酒店的建筑风格，应根据各地具体情况，总体建筑风格既要符合人文环境、突出地域文化，又要能够满足市场对度假型酒店的需求。这就要求设计者准确定位消费者心理、以展现自然环境与传统文化为主题出发点，无论从度假酒店的外部设计风格，还是室内酒店格调，都要紧紧扣住酒店的主题定位这一中心思想，充分展开联想，将景观、文化、地域恰当融为一体，让人们在度假休息之余，也能够领略到度假酒店的艺术之美。当然，在度假酒店开发建设时也要遵循一定的原则，尽量弥补度假型酒店开发建设中的不足之处。
1、要突出地域环境，因地制宜建设
首先，度假酒店地域不同，自然景观就存在差异。这就要求我们采用因地制宜原则，根据具体情况，最大限度满足人们对自然景观的需求。当度假酒店位于风景区的时候，让游客如何观赏美景就是设计的核心出发点，要让游客的视觉感观上真正感受到美。这里的度假酒店有最美的风景，这里有最舒适有房间，应该是设计时要突出的地方。优美的景观配以多样化的舒适型客房，从大处的整体布局，到连廊厅院的细微观赏处，要做到别具匠心。这样在突出地域环境之美的同时，也为游客创造了舒适放松的休闲场地。其次，度假型酒店建筑设计由地域特性决定，强调环境对建筑的控制作用，要使建筑和自然景观融为一体。度假型酒店建筑设计时，应利用和结合周边的地域环境，最大程度上挖掘资源潜质。体量是影响环境的最大因素，体量过大会对生态环境造成破坏。建筑设计师应该经过实地踏勘，多角度视线分析，缩减了建筑体量对环境的压力，使建筑完全融入到周围的自然环境之中，与大自然和谐相处。
2、展现文化性，与地域文脉相融合
建筑师应尊重地域文化，与当地的文脉相融合，创造出植根于当地文化传统，体现地域差异，具有地域性文化特色的标志性度假酒店建筑。在具体酒店设计中，要把握好整体布局和色彩的搭配，尽量就地取材或使用具有地方特色的附加装饰，通过空间、色彩、造型、用材、内装等不同层面和各种设计元素，将文化凝固在建筑设计上，真正做到建筑风格的地域化，营造一种别具一格休闲、舒适的度假氛围。
3、合理的动线设计
度假酒店包括私密空间、公共空间和过渡空间三个空间，其中以循环的过渡空间串联私密、公用空间，形成各种不同需要的空间秩序。度假酒店建筑总体设计时，要重点考虑人员跨越不同空间的动线设计。度假酒店应有合理的动线规划，要严格分开客人流线和后勤流线，不允许交叉。
4、提高客房设计的舒适性和灵活性
在度假酒店客房设计方面应注意：（1）根据消费者的不同需求设计功能适宜的客房类型及其空间；（2）增加客房设计的灵活性，利用建筑结构形成各种进深的客房或利用灵活家具或隔断自由改变室内空间划分；（3）利用单元组合的方式避免客房类型单一；（4）体现地域或主题文化内涵，避免国内度假酒店客房设计的趋同性。
四、总结
酒店设计论文范文4
关键词：变频电机设计交流调速系统变频器谐波
一、变频器运行时对变频电机工作的影响
在变频电机调速控制系统中，采用电力电子变压变频器作为供电电源，供电系统中电压除基波外不可避免含有高次谐波分量，对外表现为非正弦性，谐波对电机的影响主要体现在磁路中的谐波磁势和电路中的谐波电流上，不同振幅和频率的电流和磁通谐波将引起电动机定子铜耗、转子铜(铝)耗、铁耗及附加损耗的增加，最为显著的是转子铜(铝)耗。这些损耗都会使电动机效率和功率因数降低。同时，这些损耗绝大部分转变成热能，引起电机附加发热，导致变频电机温升的增加。如将普通三相异步电动机运行于变频器输出的非正弦电源条件下，其温升一般要增加10%～20%。同时这些谐波磁动势与转子谐波电流合成又产生恒定的谐波电磁转矩和振动的谐波电磁转矩，恒定谐波电磁转矩的影响可以忽略，振动谐波电磁转矩会使电动机发出的转矩产生脉动，从而造成电机转速(主要是低速时)的振荡，甚至引起系统的不稳定。谐波电流还增加了电机峰值电流，在一定的换流能力下，谐波电流降低了逆变器的负载能力。对于变频电机，如何在设计过程中采取合理措施避免或减小应用变频器所带来的影响，以求得系统最佳经济技术效果，是本文讨论的重点。
二、变频电机设计特点
对于变频电机，其设计必须与逆变器、机械传动装置相匹配共同满足传动系统的机械特性，如何从调速系统的总体性能指标出发，求得电机与逆变器的最佳配合，是变频电机设计的特点。设计理论依据交流电机设计理论，供电电源的非正弦以及全调速频域内达到满意的综合品质因数是变频电机设计中需要着重注意的两个问题，设计中参数的选取应做特别的考虑。与传统异步电机相比，一般变频电机设计有如下一些特点：
1.用于变频调速的异步电动机要求其工作频率在一定范围内可调，所以设计电机时不能仅仅考虑某单一频率下的运行特性，而要求电机在较宽的频率范围内工作时均有较好的运行性能。如目前大多调速异步电动机的工作频率在5Hz~100Hz内可调，设计时要全面考虑。
2.变频电机在低速时降低供电频率，可以把最大转矩调到起动点，获得很好的起动特性，因而在设计变频电机时不需要对起动性能作特别的考虑，转子槽不必设计为深槽，从而可以重点进行其它方面的优化设计。
3.变频电机通过调节电压和频率，在每一个运行点都可以有多种运行方式，对应多种不同的转差频率，因而总能找到最佳的转差频率，使电机的效率或功率因数在很宽的调速范围内都很高。因而，变频电机的功率因数和效率可以设计得更高，功率密度得以进一步提高。现有数据表明：在额定工作点，逆变器供电下的异步电机效率比普通电机高2%~3%，功率因数高10%~20%。
4.变频电机采用变频装置供电，输入电流中含有较多的高次谐波，产生电机局部放电和空间电荷，增大了介质损耗发热和电磁振动力，加速了绝缘材料的老化，所以应加强电机绝缘和提高整体机械强度，变频电机的绝缘强度一般要达到F级以上。
5.变频供电时产生的轴电压和轴电流会使电机轴承失效，缩短轴承使用寿命，必须在设计上要加以考虑。对较小的轴电流，可以适当增大电机气隙和选用专用脂；另外，增加轴承的电气绝缘或者将电机轴通过电刷接地，可以有效解决轴承损坏问题；对过高轴电压，应设法隔断轴电流的回路，如采用陶瓷滚子轴承或实现轴承室绝缘。同时，在逆变器输出端增加滤波环节，降低脉冲电压dU/dt也是一种有效的方法。
三、电磁设计
在普通异步电动机设计基础之上，为进一步提高变频调速电机的性能，对变频调速异步电动机的设计参数也要进行更加细致的考虑。满足高性能要求时的变频电机设计参数的变化与设计目标之间的关系。在设计参数和性能要求之间还必须折衷选择。电磁设计时不能仅限于计算某一个工作状态，电磁参数的选取应使每个频率点的转矩参数满足额定参数要求，最大发热因数满足温升限值，最高磁参数满足材料性能要求，最高频率点满足转矩倍数要求，额定点效率、功率因数满足额定要求。由于谐波磁势是由谐波电流产生的，为减小变频器输出谐波对异步电动机工作的影响，总之是限制谐波电流在一定范围内。
四、绝缘设计
电机运行于逆变电源供电环境，其绝缘系统比正弦电压和电流供电时承受更高的介电强度。与正弦电压相比，变频电机绕组线圈上的电应力有两个不同点：一是电压在线圈上分布不均匀，在电机定子绕组的首端几匝上承担了约80%过电压幅值，绕组首匝处承受的匝间电压超过平均匝间电压10倍以上。这是变频电机通常发生绕组局部绝缘击穿，特别是绕组首匝附近的匝间绝缘击穿的原因。二是电压(形状、极性、电压幅值)在匝间绝缘上的性质有很大的差异，因此产生了过早的老化或破坏。变频电机绝缘损坏是局部放电、介质损耗发热、空间电荷感应、电磁激振和机械振动等多种因素共同作用的结果。变频电机从绝缘方面看应具有以下几个特点：(1)良好的耐冲击电压性能；(2)良好的耐局部放电性能；(3)良好的耐热、耐老化性能。
五、结构设计
在结构设计时，主要也是考虑非正弦电源特性对变频电机的绝缘结构、振动、噪声冷却方式等方面的影响，一般应注意以下问题：
1.普通电机采用变频器供电时，会使由电磁、机械、通风等因素所引起的振动和噪声变得更加复杂。在设计时要充分考虑电动机构件及整体的刚度，尽力提高其固有频率，以避开与各次力波产生共振现象。
2.电机冷却方式：变频电机一般采用强迫通风冷却，即主电机散热风扇采用独立的电机驱动，使其在低速时保持足够的散热风量。
3.对恒功率变频电机，当转速超过3000r/min时，应采用耐高温的特殊脂，以补偿轴承的温度升高。
4.变频电机承受较大的冲击和脉振，电机在组装后轴承要留有一定轴向窜动量和径向间隙，即选用较大游隙的轴承。
5.对于最大转速较高的变频电机，可在端环外侧增加非磁性护环，以增加强度和刚度。
6.为配合变频调速系统进行转速闭环控制和提高控制精度，在电机内部应考虑装设非接触式转速检测器，一般选用增量型光电编码器。
7.调速系统对传动装置加速度有较高要求时，电机的转动惯量应较小，应设计成长径比较大的结构。
六、结论
与普通异步电动机不同，变频调速异步电动机采用变频器供电，其运行性能与电机本体和调速系统的设计都密切相关。这一方面使变频调速电机的设计要同时兼顾电机本体和调速系统；另一方面也使得变频调速异步电动机的设计变得灵活，但同时也增加了高性能变频调速系统设计的复杂程度。只有结合变频器和一定的控制策略，从整体上进行电机的设计和优化，才能获得最理想的运行性能。
参考文献：
[1]ANDRZEJM.TRZYNADLOWSKI著，李鹤轩，李扬译.异步电动机的控制.北京：机械工业出版社，2003.
[2]陈伯时，陈敏逊.交流调速系统(第2版).北京：机械工业出版社，2005.
酒店设计论文范文5
关键词：自动控制可编程序控制器系统设计应用
在现代化的工业生产设备中，有大量的数字量及模拟量的控制装置，例如电机的起停，电磁阀的开闭，产品的计数，温度、压力、流量的设定与控制等，工业现场中的这些自动控制问题，若采用可编程序控制器(PC)来解决自动控制问题已成为最有效的工具之一，本文叙述PC控制系统设计时应该注意的问题。
硬件选购目前市场上的PC产品众多，除国产品牌外，国外有：日本的OMRON、MITSUBISHI、FUJJ、anasonic,德国的SIEMENS，韩国的LG等。近几年，PC产品的价格有较大的下降，其性价比越来越高，这是众多技术人员选用PC的重要原因。那么，如何选购PC产品呢?
1．系统规模首先应确定系统用PC单机控制，还是用PC形成网络，由此计算PC输入、输出点。数，并且在选购PC时要在实际需要点数的基础上留有一定余量(10%)。
2．确定负载类型根据PC输出端所带的负载是直流型还是交流型，是大电流还是小电流，以及PC输出点动作的频率等，从而确定输出端采用继电器输出，还是晶体管输出，或品闸管输出。不同的负载选用不同的输出方式，对系统的稳定运行是很重要的。
3．存储容量与速度尽管国外各厂家的PC产品大体相同，但也有一定的区别。目前还未发现各公司之间完全兼容的产品。各个公司的开发软件都不相同，而用户程序的存储容量和指令的执行速度是两个重要指标。一般存储容量越大、速度越快的PC价格就越高，但应该根据系统的大小合理选用PC产品。
4．编程器的选购PC编程可采用三种方式：
一是用一般的手持编程器编程，它只能用商家规定语句表中的语句编程。这种方式效率低，但对于系统容量小，用量小的产品比较适宜，并且体积小，易于现场调试，造价也较低。
二是用图形编程器编程，该编程器采用梯形图编程，方便直观，一般的电气人员短期内就可应用自如，但该编程器价格较高。
三是用IBM个人计算机加PC软件包编程，这种方式是效率最高的一种方式，但大部分公司的PC开发软件包价格昂贵，并且该方式不易于现场调试。
因此，应根据系统的大小与难易，开发周期的长短以及资金的情况合理选购PC产品。
5．尽量选用大公司的产品其质量有保障，且技术支持好，一般售后服务也较好，还有利于你的产品扩展与软件升级。
输入回路的设计
1．电源回路PC供电电源一般为AC85—240V(也有DC24V)，适应电源范围较宽，但为了抗干扰，应加装电源净化元件(如电源滤波器、1：1隔离变压器等)。
2．Pc上DC24V电源的使用各公司PC产品上一般都有DC24V电源，但该电源容量小，为几十毫安至几百毫安，用其带负载时要注意容量，同时作好防短路措施(因为该电源的过载或短路都将影响PC的运行)。
3.外部DC24V电源若输入回路有DC24V供电的接近开关、光电开关等，而PC上DC24V电源容量不够时，要从外部提供DC24V电源；但该电源的“—”端不要与PC的DC24V的“—”端以及“COM”端相连，否则会影响PC的运行。
4．输入的灵敏度各厂家对PC的输人端电压和电流都有规定，如日本三菱公司F7n系列Pc的输入值为：DC24V、7mA，启动电流为4．5mA，关断电流小于1．5mA，因此，当输入回路串有二极管或电阻(不能完全启动)，或者有并联电阻或有漏电流时(不能完全切断)，就会有误动作，灵敏度下降，对此应采取措施。另一方面，当输入器件的输入电流大于PC的最大输入电流时，也会引起误动作，应采用弱电流的输入器件，并且选用输人为共漏型输入的PC，Bp输入元件的公共点电位相对为负，电流是流出PC的输入端。
输出回路的设计
1．各种输出方式之间的比较
(1)继电器输出：优点是不同公共点之间可带不同的交、直流负载，且电压也可不同，带负载电流可达2A／点；但继电器输出方式不适用于高频动作的负载，这是由继电器的寿命决定的。其寿命随带负载电流的增加而减少，一般在几十万次至Jl百万次之间，有的公司产品可达1000万次以上，响应时间为10ms
(2)晶闸管输出：带负载能力为0．2A／点，只能带交流负载，可适应高频动作，响应时间为1ms.
(3)晶体管输出：最大优点是适应于高频动作，响应时间短，一般为0.2ms左右，但它只能带DC5—30V的负载，最大输出负载电流为0．5A／点，但每4点不得大于0．8A。
当你的系统输出频率为每分钟6次以下时，应首选继电器输出，因其电路设计简单，抗干扰和带负载能力强。当频率为10次／min以下时，既可采用继电器输出方式；也可采用PC输出驱动达林顿三极管(5—10A)，再驱动负载，可大大减小电流。
2．抗干扰与外部互锁当PC输出带感性负载，负载断电时会对PC的输出造成浪涌电流的冲击，为此，对直流感性负载应在其旁边并接续流二极管，对交流感性负载应并接浪涌吸收电路，可有效保护PC。
当两个物理量的输出在PC内部已进行软件互锁后，在PC的外部也应进行互锁，以加强系统的可靠性。
3．“GOM“点的选择不同的PC产品，其“COM”点的数量是不一样的，有的一个“COM”点带8个输出点，有的带4个输出点，也有带2个或1个输出点的。当负载的种类多，且电流大时，采用一个“COM”点带1—2个输出点的PC产品；当负载数量多而种类少时，采用一个“COM”点带4—8个输出点的PC产品。这样会对电路设计带来很多方便，每个“COM”点处加一熔丝，1—2个输出时加2A的熔丝，4—8点输出的加5—10A的熔丝，因PC内部一般没有熔丝。
4．PC外部驱动电路对于PC输出不能直接带动负载的情况下，必须在外部采用驱动电路：可以用三极管驱，也可以用固态继电器或晶闸管电路驱动，同时应采用保护电路和浪涌吸收电路，且每路有显示二极管(LED)指示。印制板应做成插拔式，易于维修。
PC的输入输出布线也有一定的要求，请看各公司的使用说明书。
扩展模块的选用
对于小的系统，如80点以内的系统．一般不需要扩展；当系统较大时，就要扩展。不同公司的产品，对系统总点数及扩展模块的数量都有限制，当扩展仍不能满足要求时，可采用网络结构；同时，有些厂家产品的个别指令不支持扩展模块，因此，在进行软件编制时要注意。当采用温度等模拟模块时，各厂家也有一些规定，请看相关的技术手册。
各公司的扩展模块种类很多，如单输入模块、单输出模块、输入输出模块、温度模块、高速输入模块等。PC的这种模块化设计为用户的产品开发提供了方便。
PC的网络设计
当用PC进行网络设计时，其难度比PC单机控制大得多。首先你应选用自己较熟悉的机型，对其基本指令和功能指令有较深入的了解，并且指令的执行速度和用户程序存储容量也应仔细了解。否则，不能适应你的实时要求，造成系统崩溃。另外，对通信接口、通信协议、数据传送速度等也要考虑。
最后，还要向PC的商家寻求网络设计和软件技术支持及详细的技术资料，至于选用几层工作站，依你的系统大小而定。
酒店设计论文范文6
关键词：单片开关电源快速设计
TOPSwithⅡ
TheWayofQuickDesignforSinglechipSwitchingPowerSupplyAbctract:Threeendssinglechipswitchingpowersupplyisnewtypeswitchingpowersupplycorewhichhasbeenpopularsince1990.Thispaperintroducesquickdesignforsinglechipswitchingpowersupply.
Keywords:Singlechipswitchingpowersupply,Quickdesign,TopswithⅡ
在设计开关电源时，首先面临的问题是如何选择合适的单片开关电源芯片，既能满足要求，又不因选型不当而造成资源的浪费。然而，这并非易事。原因之一是单片开关电源现已形成四大系列、近70种型号，即使采用同一种封装的不同型号，其输出功率也各不相同；原因之二是选择芯片时，不仅要知道设计的输出功率PO，还必须预先确定开关电源的效率η和芯片的功率损耗PD，而后两个特征参数只有在设计安装好开关电源时才能测出来，在设计之前它们是未知的。
下面重点介绍利用TOPSwitch－II系列单片开关电源的功率损耗（PD）与电源效率（η）、输出功率（PO）关系曲线，快速选择芯片的方法，可圆满解决上述难题。在设计前，只要根据预期的输出功率和电源效率值，即可从曲线上查出最合适的单片开关电源型号及功率损耗值，这不仅简化了设计，还为选择散热器提
η/％(Uimin=85V)
中图法分类号：TN86文献标识码：A文章编码：02192713(2000)0948805
PO/W
供了依据。
1TOPSwitch－II的PD与η、PO关系曲线
TOPSwitch－II系列的交流输入电压分宽范围输入（亦称通用输入），固定输入（也叫单一电压输入）两种情况。二者的交流输入电压分别为Ui=85V～265V，230V±15％。
1．1宽范围输入时PD与η，PO的关系曲线
TOP221～TOP227系列单片开关电源在宽范围输入（85V～265V）的条件下，当UO=＋5V或者＋12V时，PD与η、PO的关系曲线分别如图1、图2所示。这里假定交流输入电压最小值Uimin=85V，最高
η/％(Uimin=85V)
η/％(Uimin=195V)
交流输入电压Uimax=265V。图中的横坐标代表输出功率PO，纵坐标表示电源效率η。所画出的7条实线分别对应于TOP221～TOP227的电源效率，而15条虚线均为芯片功耗的等值线（下同）。
1．2固定输入时PD与η、PO的关系曲线
TOP221～TOP227系列在固定交流输入（230V±15％）条件下，当UO=＋5V或＋12V时，PD与η、PO的关系曲线分别如图3、图4所示。这两个曲线族对于208V、220V、240V也同样适用。现假定Uimin=195V,Uimax=265V。
2正确选择TOPSwitch－II芯片的方法
利用上述关系曲线迅速确定TOPSwitch－II芯片型号的设计程序如下：
（1）首先确定哪一幅曲线图适用。例如，当Ui=85V～265V，UO=＋5V时，应选择图1。而当Ui=220V(即230V－230V×4.3％)，UO=＋12V时，就只能选图4；
（2）然后在横坐标上找出欲设计的输出功率点位置（PO）；
（3）从输出功率点垂直向上移动，直到选中合适芯片所指的那条实曲线。如不适用，可继续向上查找另一条实线；
（4）再从等值线（虚线）上读出芯片的功耗PD。进而还可求出芯片的结温（Tj）以确定散热片的大小；
（5）最后转入电路设计阶段，包括高频变压器设计，元器件参数的选择等。
下面将通过3个典型设计实例加以说明。
例1：设计输出为5V、300W的通用开关电源
通用开关电源就意味着交流输入电压范围是85V～265V。又因UO=＋5V，故必须查图1所示的曲线。首先从横坐标上找到PO=30W的输出功率点，然后垂直上移与TOP224的实线相交于一点，由纵坐标上查出该点的η=71.2％，最后从经过这点的那条等值线上查得PD=2.5W。这表明，选择TOP224就能输出30W功率，并且预期的电源效率为71.2％,芯片功耗为2.5W。
若觉得η=71.2％的效率指标偏低，还可继续往上查找TOP225的实线。同理，选择TOP225也能输出30W功率，而预期的电源效率将提高到75％，芯片功耗降至1.7W。
根据所得到的PD值，进而可完成散热片设计。这是因为在设计前对所用芯片功耗做出的估计是完全可信的。
根据已知条件，从图4中可以查出，TOP223是最佳选择，此时PO=30W，η=85.2％，PD=0.8W。
例3：计算TOPswitch－II的结温
这里讲的结温是指管芯温度Tj。假定已知从结到器件表面的热阻为RθA(它包括TOPSwitch－II管芯到外壳的热阻Rθ1和外壳到散热片的热阻Rθ2)、环境温度为TA。再从相关曲线图中查出PD值，即可用下式求出芯片的结温：
Tj=PD·RθA＋TA(1)
举例说明，TOP225的设计功耗为1.7W，RθA=20℃/W，TA=40℃，代入式（1）中得到Tj=74℃。设计时必须保证，在最高环境温度TAM下，芯片结温Tj低于100℃，才能使开关电源长期正常工作。
3根据输出功率比来修正等效输出功率等参数
3．1修正方法
如上所述，PD与η，PO的关系曲线均对交流输入电压最小值作了限制。图1和图2规定的Uimin=85V，而图3与图4规定Uimin=195V（即230V－230V×15％）。若交流输入电压最小值不符合上述规定，就会直接影响芯片的正确选择。此时须将实际的交流输入电压最小值Uimin′所对应的输入功率PO′，折算成Uimin为规定值时的等效功率PO，才能使用上述4图。折算系数亦称输出功率比（PO′/PO）用K表示。TOPSwitch－II在宽范围输入、固定输入两种情况下，K与U′min的特性曲线分别如图5、图6中的实线所示。需要说明几点：
（1）图5和图6的额定交流输入电压最小值Uimin依次为85V，195V，图中的横坐标仅标出Ui在低端的电压范围。
（2）当Uimin′>Uimin时K>1，即PO′>PO，这表明原来选中的芯片此时已具有更大的可用功率，必要时可选输出功率略低的芯片。当Uimin′（3）设初级电压为UOR，其典型值为135V。但在Uimin′<85V时，受TOPSwitch－II调节占空比能力的限制，UOR会按线性规律降低UOR′。此时折算系数K="UOR′"/UOR<1。图5和图6中的虚线表示UOR′/UOR与Uimin′的特性曲线，利用它可以修正初级感应电压值。
现将对输出功率进行修正的工作程序归纳如下：
（1）首先从图5、图6中选择适用的特性曲线，然后根据已知的Uimin′值查出折算系数K。
（2）将PO′折算成Uimin为规定值时的等效功率PO，有公式
PO=PO′/K（2）
（3）最后从图1～图4中选取适用的关系曲线，并根据PO值查出合适的芯片型号以及η、PD参数值。
下面通过一个典型的实例来说明修正方法。
例4：设计12V，35W的通用开关电源
已知Uimin=85V，假定Uimin′=90％×115V=103.5V。从图5中查出K=1.15。将PO′=35W、K=1.15一并代入式（2）中，计算出PO=30.4W。再根据PO值，从图2上查出最佳选择应是TOP224型芯片，此时η=81.6％，PD=2W。
若选TOP223，则η降至73.5％,PD增加到5W，显然不合适。倘若选TOP225型，就会造成资源浪费，因为它比TOP224的价格要高一些，且适合输出40W～60W的更大功率。
3．2相关参数的修正及选择
（1）修正初级电感量
在使用TOPSwitch－II系列设计开关电源时，高频变压器以及相关元件参数的典型情况见表1，这些数值可做为初选值。当Uimin′LP′=KLP（3）
查表1可知，使用TOP224时，LP=1475μH。当K=1.15时，LP′=1.15×1475=1696μH。
表2光耦合器参数随Uimin′的变化
最低交流输入电压Uimin(V)85195
LED的工作电流IF（mA）3.55.0
光敏三极管的发射极电流IE（mA）3.55.0
（2）对其他参数的影响
当Uimin的规定值发生变化时，TOPSwitch－II的占空比亦随之改变，进而影响光耦合器中的LED工作电流IF、光敏三极管发射极电流IE也产生变化。此时应根据表2对IF、IE进行重新调整。
TOPSwitch－II独立于Ui、PO的电源参数值，见表3。这些参数一般不受Uimin变化的影响。
表3独立于Ui、PO的电源参数值
独立参数典型值
开关频率f(kHz)100
输入保护电路的箝位电压UB(V)200
输出级肖特基整流二极管的正向压降UF(V)0.4
初始偏置电压UFB(V)16
（3）输入滤波电容的选择
参数TOP221TOP222TOP223TOP224TOP225TOP226TOP227
高频变压器初级电感LP(μH)86504400220014751100880740
高频变压器初级泄漏电感LPO(μH)175904530221815
次级开路时高频变压器的谐振频率fO(kHz)400450500550600650700
初级线圈电阻RP（mΩ）50001800650350250175140
次级线圈电阻RS（mΩ）20127543.53
