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加固施工总结范文1
[关键词]桥头路基CFG桩复合地基 堆载预压 加固
中图分类号：U213文献标识码： A
武广客运专线是我国第一条时速为350km/h的高速铁路，全线采用无砟轨道形式，要求工后沉降不大于15mm，过渡段工后沉降不大于5mm，技术标准高，科技含量大。路基上铺设无碴轨道成败的关键在于沉降的控制，其主要风险源于地基的不确定性和所选填料性质的好坏和变异性。为确保沉降有效控制，利用CFG桩复合地基处理软基并采用堆载预压进行加固处理就是一典型实例。
1.工程概况
武广客运专线特大桥桥头软基段采用CFG桩带桩帽加褥垫层的处理方法，设计填土高4m，堆载预压填土高3米。此段位于丘坡，丘坡较平缓，下为水塘。主要土层分布：0~5米为Q2黏土、粉质黏土，软塑，σ0=80~140KPa；1~4.0米黏土、粉质黏土，褐黄、褐红色，硬塑，σ0=180KPa；0~2.0粉土，黄色、褐黄色，稍湿、稍密，σ0=100KPa；0~4.0米中粗砂，褐黄色，少量为杂色或灰黄色，潮湿，密实，σ0=150KPa；下伏泥质粉砂质泥岩，紫红色。全~强风化。
2.工程设计
基底设计采用CFG桩复合地基加固，桩径0.5m，混凝土强度等级C15，桩长6m~9m，采用长螺旋成孔管内泵压混合料成桩法施工。
桩位采用三角形布置，处理范围至坡脚外侧至少1根。桩体施工完成后现浇C15混凝土扩大桩头，扩大头顶宽1.0米，高0.6米。桩顶铺0.6米碎石垫层，层内铺设一层抗拉强度不小于80KN/m的双向土工格栅。
路基基床底层填筑完成后采用堆载预压，预压高度3米。
见图1。
图1桥头路基结构图
3.CFG桩复合地基施工
CFG桩是水泥粉煤灰碎石桩的简称，它是由水泥、粉煤灰、碎石（或石屑、砂）加水拌和形成的高粘结强度桩，成桩后与桩间土、褥垫层一起形成复合地基。通过改变桩长、桩距、褥垫厚度和桩体配比，能使复合地基承载力幅度的提高。
CFG桩最常用的成桩施工方法有振动沉管灌注成桩和长螺旋钻孔管内泵压混合料灌注成桩两种方法。根据武广铁路客运专线我们所处工点的具体地质情况，我们按要求采用了长螺旋钻机成孔泵送混合料进行施工。褥垫层采用为碎石垫层，厚度0.6m,内铺一层双向土工格栅。
3.1 CFG桩复合地基施工工艺
3.1.1 CFG桩复合地基施工作业流程图见图2
3.1.2 成桩施工
（1）钻机就位：利用全站仪测放出线路的中、边线，在坡脚线外侧，根据CFG桩平面布置图放出每根桩桩位，用竹签标示。根据标示做好钻机定位，要求钻机安放保持水平，钻杆保持垂直，其垂直度偏差不得大于1.0%，钻头对准孔位中心，控制桩位偏差在50mm以内，钻杆与钻孔方向一致。
图2 CFG桩复合地基施工作业流程图
（2）钻进成孔：钻孔开始时,关闭钻头阀门,向下移动钻杆至钻头触及地面时,启动电机,将钻杆旋转下沉至设计标高,关闭电机,清理钻孔周围土。判断钻头是否到了持力层一般有两种方法：一是在桩机驾驶室观测电流的变化。钻机开始钻孔及软弱地层钻孔时，电流表指针在120～130安，当钻头遇到持力层时，瞬间的电流将增大到160安以上，同时电压下降。此时，应判定钻头已达到持力层。二是在钻机导向架上按0.2m间隔做显著标记，旁直观观察，当钻头到达持力层时，钻杆上部的动力头发生颤动和轻微的摆动，钻机的动力明显减弱，此时，应判定钻头已达到持力层。成孔时应先慢后快,以避免钻杆摇晃、及时检查并纠正钻杆偏位的差值。
（3）灌注及拔管：CFG桩成孔到设计标高后,停止钻进,开始泵送混合料,（泵送混合料前检查其坍落度）当钻杆芯管充满混合料后开始拔管,严禁先拔管后泵料。成桩过程连续进行,避免供料出现问题导致停机待料。桩顶超灌50~70cm。
（4）移机：移机前对下一根桩的桩位进行清理辨识,确保桩位的准确性。
（5）封桩：灌注完成后，钻杆拔出地面，确认成桩桩顶标高符合设计要求的标高后，采用湿粘性土封顶。
（6）桩头处理：CFG桩成桩7天后，然后人工用钢钎等工具清除桩头浮渣和多余部分，凿除后桩头表面平整，桩长符合设计要求。
3.1.3桩帽施工
CFG桩桩帽为扩大桩头，扩大头顶直径1.0米，高0.6米。施工前先进行桩间土的回填，并分层用小型夯机夯实，压实度确保达到90%以上。回填至设计桩头位置进行复合地基承载力及桩身完整性检测，合格后根据具体尺寸挖除0.6米范围内的桩头及周围土体，进行现场浇注C15混凝土。
3.1.4褥垫层施工
为确保褥垫层施工时不破坏土工格栅，具体设置形式由下而上为25cm（碎石）+5cm（砂）+ 一层双向径编土工格栅+5cm（砂）+25cm（碎石）。碎石垫层采用碎砾石类填料，且最大粒径不宜大于25mm，在碎砾石中应掺10～12%的石粉或细颗粒，在拌合站集中拌合均匀后进行填筑。碎石垫层采用25T压路机静压2遍+弱振2遍+静压1遍。第一层砂垫层铺设厚度为5cm，铺设完后采用压路机静压2遍。在第一层砂垫层上铺设土工格栅，采用极限抗拉强度不小于80KN/m的双向经编土工格栅。铺设时沿路基横向铺设，搭接宽度不小于50cm，铺设时路基坡脚两侧预留2m回折长度。同理进行第二层砂垫层和碎石垫层的施工。
3.2质量控制措施
（1）做好地质情况的复核工作。对有代表性的地点在施钻过程中适时提钻确认地层分布情况是否和地质资料一致，特别是钻进达到设计深度时要确认桩尖土是否已经达到持力层足够深度。若出现异常情况，则必须及时通知监理和设计单位到现场确认，并提出处理意见。
（2）布桩时，CFG桩的数量、布置形式及间距必须严格按设计要求。并遵循从中心向外推进施工，或从一边向另一边推进施工的原则。不宜从四周转向内推进施工。
（3）对进场施工的所有长螺旋钻机在开钻前应由施工技术人员对标尺、刻画进行复核，消除标识误差。尤其是钻机初始标识要指定专人进行复查，防止操作人员弄虚作假。使用反差大的反光贴条每0.5米进行标识，粘贴在钻机导向架上，利于夜间记录人员识别读数。
（4）混合料灌注时钻杆提拔速率和输送泵的泵送量要密切配合，钻杆静止提拔，并保证连续提拔，施工中严禁出现超速提拔及先提管后泵料。拔管速率太快可能导致桩径偏小或缩颈断桩，而拔管速率过慢又会造成水泥浆分布不匀，桩顶浮浆过多，桩身强度不足和形成混和料离析现象，导致桩身强度不足。故施工时，应严格控制拔管速率。正常的拔管速率应控制在2～3米/分钟。灌注过程中芯管插入混合料的最小深度宜按30cm控制。
（5）控制好混合料的坍落度。大量工程实践表明，混合料坍落度过大，会形成桩项浮浆过多，桩体强度也会降低。坍落度控制在180mm～200mm时和易性好。当拔管速率为2～3米/分钟时，一般桩顶浮浆可控制在30cm～50cm左右，成桩质量容易控制。桩身每方混合料掺加粉煤灰量控制在140kg～180kg。
（6）确保桩长达到设计要求。设计要求CFG桩必须穿透软弱土层至硬底，对于下伏基岩段应嵌入全风化层≮1m。
（7）土方开挖时不可对设计桩顶标高以下的桩体产主损害，尽量避免扰动桩间土。
（8）剔除桩头时先找出桩顶标高位置，用钢钎等工具沿桩周向桩心逐次剔除多余的桩头，直到设计桩顶标高，并把桩顶找平，不可用重锤或重物横向击打桩体，桩头剔至设计标高处，桩顶表面不可出现斜平面。
（9）桩间土回填至桩头平齐并采用小型夯机分层夯实，确保压实度达到90%以上。进行褥垫层施工时，禁止大型机械车辆直接行走在CFG桩工作区。
（10）土工格栅应在平整好的砂垫层上按路基底宽全断面铺设，摊铺时拉直顺平，紧贴下承层，确保无扭曲、褶皱、重叠现象。在斜坡上摊铺时保持一定松紧度。铺设时应在路基边各留2m的锚固长度，回折覆裹在压实的填料面上，外侧用土覆盖，以免认为破坏。
4．路堤填筑技术措施
在路基填筑过程中，随着附加荷载的作用，软土地基中超静水压力逐渐消散，为了能够使路基填筑所产生的增加量与路堤底强度的增加量相适应，必须进行路堤沉降和位移观测，控制路堤的填土速率，确保路基施工安全稳定
4.1路堤的施工观测与控制
4.1.1沉降观测元器件的设置原则
沉降观测的元器件主要观测两个方面的内容，一是基底沉降，路基基底沉降观测元器件采用沉降板、剖面沉降管和单点沉降计，剖面沉降管主要是校核沉降板；二是路基自身的沉降，采用的元件是路面沉降监测桩。观测断面的设置及观测断面的观测内容、元件的布设应根据地形、地质条件、地基压缩层厚度、路堤高度、地基处理方法、堆载预压等具体情况，结合沉降预测方法和工期要求具体确定。代表性观测断面示意图3~图5：
路堑地段沉降监测元件布置示意图 图3路堑地段沉降监测元件布置示意图 图4
堆载预压地段沉降监测元件布置示意图 图5
4.1.2沉降变形观测元器件埋设
（1）安装沉降板
沉降板应埋设在褥垫层顶部（或换填层底部），在褥垫层施工完成后进行掏槽使其嵌入褥垫层1Ocm，采用中粗砂回填密实，在套上保护套管。上口加盖封住管口。沉降板安放应与地面垂直。
随着路基填筑施工应逐渐接高沉降板测杆和保护套管。每次接长高度以lm为宜，接长前后测量杆顶标高变化量确定接高量。
（2）安装剖面沉降仪：
当路基基底碎石垫层施工完成后或基床底层施工完成，在垂直线路方向开挖出宽20cm，深20cm左右的沟槽，整平槽底并在沟底铺设一层5cm左右厚的中粗砂并找平，后安放剖面沉降管，然后再在剖面沉降管顶面回填5cm中粗砂并于碎石垫层顶部平。每侧要伸出路基坡脚2m，为防止沉降斜管被损坏，管头两端用C20混凝土浇筑保护井。
（3）单点沉降计:
单点沉降计均为观测路堤本体变形部分, 在路基本体施工完成后进行,按设计断面图埋设。元件埋入之前应采取措施保证孔径满足安装要求。
安装工艺流程：钻孔 探孔安装沉降计注浆安装法兰沉降盘孔内灌沙回填传输电缆埋设。
4.1.3沉降观测的主要项目
（1）地表变化。巡回观察路基、坡脚外地面的变形、裂缝、出水现象及其发展情况。当发现以上现象时，应考虑缓填或暂停施工。
（2）基底沉降观测。在填土过程中，随着填土高度的增加，通过观测沉降板的沉降量和沉降与时间的变化情况，掌握和分析判断地基在填筑过程中稳定性，进而根据沉降量的大小控制填土速率。
（3）路面监测桩观测。路基填筑完成后，在表面布置沉降监测桩，通过观测沉降量和沉降与时间的变化情况，分析判断并预测路基是否沉降稳定，能否进行无砟轨道的施工。
4.2土方填筑及填土预压
4.2.1土方填筑
为保证路基沉降均匀，客运专线对路基的填筑提出严格的要求，第一必须在基床底层采用粒径不大于60mm且级配良好的A、B填料进行路基填筑；第二填筑过程通过埋设的沉降板严格控制填筑速率，确保工后沉降过渡段的沉降量不大于5mm，路基沉降量不大于15mm；第三对路基的压实采取四控，即空隙率n、地基系数K30、动态变形模量Evd及地基系数EV2进行检测指标控制。
为满足要求，选择DK1703+350-DK1703+500作为了试验段，初步掌握位移与沉降情况，确定填土速率、填料最佳含水量、松铺系数和碾压遍数。根据管段内的具体情况，选用了天然砂砾石土做为填料，由于南方雨水偏大，填料含水量较大，每层松铺厚度30-35cm。推土机初平后晾晒，待接近最佳含水量时再进行平整碾压。各项检测指标合格后填筑上一层土方。根据试验段取得的参数，开始路基的填筑，按照“三阶段、四区段、八流程”组织指导施工。
4．2.2填土预压
路基填筑至基床底层顶面，进行表层级配碎石填筑（先完成一层），检测合格后，表面铺设土工布而后进行堆载预压土方的填筑。填筑时分层进行压实。摆放期至少满足六个月且沉降板和观测桩的沉降与时间的关系曲线趋势稳定后才能够进行卸载，继续第二层级配碎石的施工。
5．效果检测及观测数据分析
5.1 CFG桩基桩低应变动力测试
随即抽检了总桩数的10%，共30根进行了低应变动力测试。结果为Ⅰ类桩28根，占抽检桩数的93.3%，Ⅱ类桩2根，占抽检桩数的6.67%，未发现严重缺陷桩和断桩，桩身质量满足设计要求。
5.2 CFG桩复合地基静载试验
此段CFG桩复合地基设计承载力为300KPa，根据规范要求，加载量取设计值的2倍，为600KPa，每级载荷为加载梁的1/10。地基荷载试验承压板采用直径1.8m圆板，板底铺设50~150mm中粗砂找平。采用液压油泵千斤顶人工加载，工字钢设堆载平台，预制块堆积提供反力，最大压重1828.8KN。通过加载系统的液压表测量，用千斤顶的标定曲线换算给出每级压力表读数，试点沉降则通过承压板两边对称架设的4个机械式百分表测量。 荷载试验示意如图6， DK1707+400桩号50-1检测结果如复合地基荷载试验P-S曲线图7。
荷载试验示意图 图6 复合地基荷载试验P-S曲线图7
5.3沉降及位移观测
表3[DK1707+350～DK1707+420]区段沉降分析结果汇总表
DK1707+400沉降点（沉降板）荷载-沉降过程曲线图8
DK1707+400沉降点（路面观测桩）荷载-沉降过程曲线图9
根据武广公司要求，路基填筑完成或施加预压荷载后应有不少于6个月的观测和调整期，观测数据不足以评估时，应继续观测。对每个路基工点应以三个月为周期根据最新推导的沉降拟合曲线进行工后沉降预测至少两次以上，并检查所有观测断面的预测工后沉降是否满足以下要求：
对路基和刚性结构过渡段还应同时审核其预测工后沉降差异是否≤5mm，折角≤1/1000。
此外，还应检查同一个观测断面前后两次工后沉降预测值的差异，如果其差值≤8mm，可认为预测的工后沉降具有足够的可信度。
设计预计总沉降量与通过实测资料预测的总沉降量的差值不宜大于10mm。
如果一个路基工点所有的观测断面满足以上要求，该路基工点可以铺设无砟轨道施工。
6．结论
根据武广公司施工组织安排，本段路基通行运梁车时间为2008年5月，双块式无咋轨道施工时间是2008年10月。桥头路基加固处理过程中，通过合理的施工组织和施工技术、质量措施的控制和沉降观测点的布置、观测，该段路基在2008年5月顺利通过了专家评估，达到了预期的效果，为架梁通道和以后的无砟轨道施工奠定了基础。
参考文献：
加固施工总结范文2
关键词：中央财政小型农田水利重点县建设项目 节水改造 水资源优化配置
固原市原州区位于宁夏南部山区，是国家级贫困县之一，资源性缺水与工程性缺水并重成为制约其农业经济发展的瓶颈因素，随着西部大开发战略的逐步实施，中小型水库的病险加固改造工程逐步实施，改造后水库蓄水量逐渐增加，许多水库灌区现存的主要问题已不是缺水问题，而是水资源如何配置和高效利用问题，因而水库灌区节水改造工程建设成为目前水利工程建设的重中之重和首要任务。2010年按照中央财政小型农田水利重点县建设条件，固原市原州区沈家河水库灌区被定为原州区2011年小型农田水利重点县建设项目区。由于沈家河水库灌区原配套不够完善合理，而灌区节水改造即要满足重点县建设相关指标规定，又受资金限制（主要是地方财政配套资金），且该灌区是以库灌为主，局部又有纯井灌和库井结合灌等特点，因而在灌区节水改造实施方案上一直存在争议，本文通过对灌区现状进行分析，在对水利专家们提出的不同设计意见建议基础上进行综合分析和研究，提出最优设计方案，作为项目实施方案。
一、沈家河库井灌区现状
（一）地理位置及范围
沈家河水库灌区始建于1960年，是目前固原市原州区最大的库灌区，灌区主要分布在固原城市北部头营镇境内，地理位置为东径106°15′～106°17′，北纬36°04′～36°08′。灌区原设计灌溉面积4.0万亩，有效灌溉面积3.3万亩，目前实有可控制灌溉面积3.02万亩，其中东干渠控制灌溉面积1.7万亩,西干渠控制灌溉面积1.32万亩，灌区涉及头营镇7个行政村44自然村的农田灌溉，受益人口1.73万人。由于现状灌区水利工程损坏严重，灌区配套标准低，水资源浪费严重，目前灌区实际灌溉面积约1.5万亩。
（二）库灌区总体布置
灌区居于清水河两岸，呈狭长带状，整体地势南高北低，且东西两岸地势较高，中部河谷地带地势较低，东西两岸有多条冲沟，呈“U”字型。沈家河水库灌区大体布设干斗2级渠道,由总干渠，东西2条干渠，1条西高支渠，81条斗渠，3条农渠控制灌溉。总干渠及东干渠居于清水河东面，依东部山脚基本沿等高线由南向北布设，且靠临中宝铁路，东干渠兼顾灌溉及泄洪双重任务，总干渠长0.226km，后接东干渠长14.274km，沿总干及东干渠东西向布设有斗渠46条，斗渠长150-2800m，间距200-600m；西干渠从河道所建拦河坝取水（灌溉期从总干渠泄水闸分水，经东西向泄洪沟输水至河道），沿西部较高地势从南向北搌布，长9.68km，沿西干渠西东向布设斗渠30条，并设西高支渠1条，基本和西干渠平行布设，全长4km，衬砌长1km，西高支渠设斗渠5条，西干渠斗渠间距150-500m。该灌区没设排水沟渠，排水直接由渠道下泄入清水河。沿所有斗渠每25米左右设1农口，水由农口直接入田间临时农（毛）渠进行输水灌溉。
（三）渠道衬砌配套情况
干渠1961衬砌，后经4次维修改造，目前除2004年配套的东干最末端1.32km渠道完好，其余渠道80%老化或损坏，淤积严重。西干渠除2005年衬砌的上游1.80km干渠及农业综合开发项目配套的二营设施农业区北部0.68km干渠相对较好，其余的渠道老化损害严重，西干渠所设西高支渠衬砌渠道基本报废，由于原渠道沿头营梁半山腰布设，受洪水冲刷，损坏淤积严重，现上段衬砌部分灌溉，下段基本没有灌溉。现状灌区除2004年以来维修改造的部分渠道相对较好，其余渠道老化损坏严重，输水损失大。目前，整个灌区渠道总长106.08km，渠道衬砌长50.56km，防渗衬砌率为47.66%，渠道完好率不到35%，建筑物完好率30%左右，渠系水利用率低，约53%，田间大畦漫灌，田间水利用率不到85%，整个灌区灌溉水利用率约45%，亩均毛灌溉定额340m3/亩，几乎一大半的水资源被浪费掉了。
（四）灌区机井布置及配套情况
灌区机井多为70年代中期后气候持续干旱，国家为解决灌区严重缺水而陆续投资建设的小型灌溉水源工程。灌区现有机井83眼，多居于清水河两岸，地势较低，井距150～600m，井深50～150m不等，单井出水量大部分为50m3/h,现状机井除二营设施农业配套3眼机井外,其余机井几乎全部为土渠输水，自流灌溉，灌溉水利用率低，不到60%。
（五）灌区水库及水资源情况
沈家河水库建成于1960年，至今加固改造过2次，2005年沈家河水库除险加固改造工程建成后，水库总库容4749万m3，水库年蓄水量增加，年灌溉可供水量约532.5万m3，加上当地83眼机井年可供210万m3地下水，灌区年可供灌溉水量总计约742.5万m3。
通过灌区节水改造工程建设将提高水资源利用率，降低毛灌溉定额，节约水量将恢复1.8万亩灌溉面积，实现3.02万亩灌溉面积，灌区节水改造工程建设十分必要。
二、灌区存在的主要问题及原因分析
（一）灌区配套不完善，配套标准低，且衬砌配套渠道老化损坏严重，灌区灌溉水利用率低
灌区初建时，由于国家投入资金有限，地方穷困又拿不出配套资金，灌区建设主要依靠国家投资，当地农民投劳完成的，因而工程建设标准低，灌区只设干斗两级渠道，沿干渠布设的斗渠间距大，200-600m，也没有按干、支、斗、农四级布设，渠系布置不合理。同时渠道衬砌也不完善，衬砌率低，目前衬砌率不到50%，近一半渠道为土渠。灌区也缺乏必要的量水设施和调控设备，严重影响各级渠道水量分配和水价估算。目前，整个灌区渠道完好率不到35%，建筑物完好率30%左右，渠系水利用率约53%，整个灌区灌溉水利用率约45%。
（二）水土资源配置不尽合理，井渠不能很好的结合，不能充分有效利用当地表水和地下水
该灌区灌溉水源主要为水库水，机井水基本作为补充灌溉水源，2005年沈家河水库除险加固改造后每年可供灌溉水约532.5万m3，由于渠道衬砌配套不完善且损坏严重，部分渠道末端和距离水源较远地方不能得到水库水灌溉，地表水不能充分有效利用,而灌区机井大多分布在清水河两岸附近,地势相对较低，且自流灌溉,因而单井控制灌溉面积相对较小,地下水也不能充分有效利用,而有些地方机井少而面积大,又出现局地地下水超采现象。由于以上诸多因素，灌区3.3万亩中有近1.8万亩地不能得到水源灌溉,灌区水土资源不能很好配置,充分利用。
（三）现有干、斗渠渠道断面偏大，维修改造投资大
沈家河水库干渠及东干渠属傍山渠道，沿途4条大沟道除2条泄洪外，干渠西侧多为村庄及农田，东边又有与之相临20―150m的中宝铁路，没有修建排洪沟的条件，东部大部分洪水沿渠边进入干渠，因而东干渠渠道断面大。经复核，已衬砌配套的东干渠由上到下三个梯形断面最大泄洪流量分别为18.7m3/s、13m3/s、7m3/s；西干渠已衬砌配套的梯形断面复核流量为3.72-4.16m3/s，干渠上段桩号1+400―2+934m段，属傍山渠道，洪水由已建的秦家湾排洪渠排出，2+934m以后渠道沿台塬地修建，只有少量坡面径流汇入渠道，洪水对干渠威胁不大，但渠道断面没变。现状总干渠灌溉设计流量为3m3/s，东干渠灌溉期流量按2.0m3/s，西干渠灌溉期流量按1.0m3/s。由于原灌区各级渠道没有严格按照设计灌水率及科学灌溉制度确定设计流量，总体灌溉制度粗放，基本大水漫灌，灌水方式一般干渠续灌，斗渠分组轮灌，因而干渠灌溉设计流量较大，断面也大，相应的，斗渠设计流量大，大部分为0.3m3/s，少数后开设的斗渠流量为0.1m3/s，斗渠渠道断面也大。总体来说，整个灌区按原断面维修改造，其投资较大。
三、实施方案分析选择
在工程规划设计中，我们前后设计过两个不同方案，一个按低标准节水改造方案，一个按高标准节水改造方案，经过水利厅有关专家三次审查，设计单位不断修改和完善，拟定了最终实施方案，各方案及拟定实施方案如下：
（1）方案一（低标准改造方案）：
该方案以尽量不改变原灌区布置，对原有渠道尽可能利用、少占用农民耕地为前提，在距离较大斗渠间适当增设一些斗渠或分斗渠，基本按照200米左右斗渠间距布设，机井根据灌溉需求布设扬水管道，并沿管道50米左右设给水栓。
干渠改造措施：东干渠按原断面进行维修改造，西干渠新增1.4公里输水渠道，改河道取水为直接从总干渠西侧取水，断面按照原西干渠断面。
渠道衬砌配套措施：按原断面维修原损坏较少渠道，按新设计流量，新设计U形断面，衬砌配套老化损坏严重、未衬砌的斗农渠及新增加渠道；各级渠道灌溉设计流量严格按照设计灌水率及灌溉制度进行，同时参考重点县建设相关指标和规定，道路、林带均按规范要求进行设计。
灌区机井配套方案:规划配套现有灌溉条件较好机井77眼，由于大部分机井位于灌区地势较低处，根据实际灌溉需要布设扬水管道，且设给水栓。其中局部18眼纯机井灌区管网布置以单井为单位，设干支两级管道；59眼井渠结合灌区机井,除3眼80m3/h机井布设干、支两级管道，其余机井根据控制灌溉面积范围及大小均布设一条扬水管道，沿管道每50米左右设1给水栓进行灌溉。灌溉期根据农户需求可井灌也可渠灌，部分地势较高且距离渠道较近机井通过设引水入渠管道实现井渠结合灌溉。根据井泵扬程需要需更换部分井泵。
方案一效果分析：
优点：①工程投资相对较小，只需国补资金就能建成，初步设计末级渠道改造总投资2175.78万元，（其中渠灌总投资1668.52万元，井灌总投资504.26万元），亩均投资720.5元，干渠改造总投资1437.17万元。
②占用耕地面积小，为396.08亩；
缺点：①节水效果不显著，尚不能满足灌区3.02万亩可控制灌溉面积需水要求。经推算，该方案灌区最大灌溉水利用率为0.597，3.02万亩灌区总灌溉需水量为767.8万m3，而灌区最大可供灌溉水量为742.5万m3，不能满足灌区需水要求。
②地块较长，农户机械耕作方便。
③渠道间距大，井渠结合灌溉效果差。
④干渠开口增多，在兼顾防洪任务下安全系数降低。
⑤按照200米间距布设斗渠，将出现一渠控制多村现象，这样不便于农民用水协会协调管理。
（2）方案二（高标准节水方案）：
灌区改造方案：按照小型农田水利重点县建设有关规定及节水灌溉技术指标：中型灌区渠系水利用率不低于0.7，渠道防渗率不低于50%，旱作物田间水利用率不低于0.9，灌区亩均渠道长度6-10m。沈家河库井灌区为中型灌区，要彻底实现灌区节水灌溉，必须提高节水灌溉工程建设标准，主要通过增设田间灌溉渠道，提高渠道级别和单位面积渠道长度，完善田间工程配套建设，提高工程完好率和配套率，提高渠系水利用率。
结合灌区现状渠道和作物种植结构，兼顾灌溉管理，增设部分支渠，支渠基本平行干渠布置，且按照所属村队地界划分核定控制灌溉面积，便于配水和管理，在原斗渠之间增设部分斗渠或分斗渠，斗渠间距控制在100m左右，少数与地块平行布置斗渠需增设农渠，间距80-100m，田间建筑物如量水设施、分水节制闸，斗农门，跌水陡坡等配套完善。东干渠改造方案与方案一基本相同，但通过相关水文及水力计算，为提高防洪标准，维修加固原泄洪建筑物3座，新建泄洪建筑物5座。西干渠在保留方案一基础上将渠道按照新设计流量全部改造成“U”形断面，以减少占地，增加路面宽度。原西高支渠从西干渠取水，考虑到原西高支渠输水线路4km长，且盘山而行，不仅维修改造规模大,投资高,且渠道受山洪威胁,稳定性差等因素，经方案比较，拟定将西高支渠废弃，沿原西干渠向北设一条支渠（名为西干三支渠），后面与原西高支渠一分支渠相接。斗农渠衬砌配套措施同方案一，只是间距上有所不同。其余均按规范要求设计。
灌区机井配套方案：灌区灌溉条件较好的77眼机井，对于18眼纯机井灌区机井，管道布置以单井为单位，设干支两级管道；59眼井渠结合灌区机井,将地势较低且自流灌溉面积较小机井布设1条扬水管线，管线长度根据机井最大尽可能控制灌溉面积确定,将水扬至渠道较高处，通过渠道灌溉以增加灌溉面积；距离渠道近,地势较高机井，只需布设1条引水入渠明渠与机井连接，实现井渠结合灌溉。管道不设任何给水栓，机井配套管道尽量避免影响渠道布设，根据扬程需要更换部分井泵。
水资源优化配置方案：沈家河水库灌区按照所利用水资源的不同可划分为纯库灌区、库井结合灌区和纯井灌区,面积分别为14040亩、13510亩、2650亩，在75%保证率情况下，灌区水库可供水量为532.5万m3，机井可供水量为172.7万m3。按照灌区节水改造规划设计资料：按照节水改造后灌溉水利用率0.65计，灌区3.02万亩地灌溉总需水量705.2万m3，其中18眼纯机井灌区综合灌溉定额182.34m3/亩，渠灌区综合灌溉定额238.42m3/亩，相应分配给纯库灌区库水334.79万m3、纯井灌区机井水量为48.32万m3，对于井渠结合灌区，在冬灌或播前灌溉时，灌区全部采用水库水灌溉，库水用量大约为197.64万m3，在作物生育期用水紧张阶段，可采用机井水补充灌溉，库井结合灌区内机井灌溉按2次，不能多于3次，机井调配水量约为124.41万m3。通过这样调配后，达到水资源供需平衡，实现了水资源优化配置。
方案二效果分析：
优点：①节水效果显著。按该方案实施后，灌区灌溉水利用率将提高到0.67，灌区灌溉定额将减少，计算得灌区3.02万亩灌溉面积年灌溉需水总量为705.2万m3，按同样的3.02万亩灌区面积，现状灌溉定额340m3/亩估算，将节约水量321.6万m3，节约水量达30%以上。该方案节水效果非常明显。
②水资源达到优化合理配置。具体见上述水资源调配方案。
缺点：①工程投资较大，初步设计末级渠道改造总投资3394万元，亩均投资1124元/亩（其中渠灌总投资2917万元，井灌总投资477万元），干渠改造总投资1602万元。
②占用耕地面积大，约982亩，同时地块较短，机械耕作不方便，农户大多不愿接受，工程实施难度大。
（3）优化方案（即实施方案）：
综合分析前两个方案，不难看出，方案一节地但不节水，方案二节水但占用耕地较大，而且地块长度变短，农民耕作不方便，不易接受，因而在土地承包责任制下渠道占用耕地对农民的负面影响较大，该方案可操作性不强，实施阻力大，且方案二工程投资大，在国补资金有限，地方配套资金不能确保条件下很难实施完工。鉴于以上分析研究，在综合考虑即要节水又不占用太多耕地，且工程总投资又符合中央财政资金安排，建议大体保留第二套设计方案，但根据地方实际情况建议在渠道间距上适当放宽，不严格按照标准的100m间距，按150-200m间距布置斗渠，并减少部分渠边道路（主要指该渠相临两边渠道设有路的），同时，结合实际建设条件，干渠道路由规范设计的7.0米降到6.0米，支渠基本平行干渠布置，可不设道路，另外减少新建斗渠生产桥和农桥数量，且不新增设林带，以最大限度降低投资，其他建筑物均按有关设计规范和标准进行。
按照此方案，经再次设计和预算编制，末级渠道改造总投资确定为1895.64万元，亩均投资627.7万元，（其中渠灌总投资1574.95万元，井灌总投资320.69万元），干渠总投资1325.4万元。资金筹措为国补资金及省级配套资金，地方配套资金折合为地方群众投工投劳，主要用于部分田间道路修整及各自田间小畦的整修。
优化方案效果分析：
①与方案二相比投资明显降低，该方案末级渠道改造总投资确定为1895.64万元，亩均投资627.7万元，该方案道路规模大减，投资为77.91万元，且不增设林带，而方案二道路投资735.02万元，林带投资119.59万元。需要说明的是，该方案在道路和林带设置上虽不尽合理，但是工程占耕地面积大大减小，老百姓容易接受，且对于本就贫穷落后的固原地区，其地方财政配套资金也大大降低，工程实施的可行性强。如根据实际要求，确实需要增设部分道路或林带，水利部门应积极争取，整合农业综合开发项目或交通、林业等各方项目资金，整合资金需要政府出面协调处理，用于灌区全面合理建设。
②节水效果。按该方案实施后，灌区灌溉水利用率将提高到0.65，计算得灌区3.02万亩灌溉面积年灌溉需水总量为740.12万m3，将节约水量286.68万m3，节约水量可恢复灌区1.8万亩地灌溉需水要求，经估算灌区年最大可供灌溉水量为742.5万m3，灌区水资源供需平衡，节水效果明显。
③水资源达到充分有效利用和优化合理配置。与上述水资源调配方案基本相同，可通过适当调节机井灌溉时间，满足灌水需求。
④占用耕地面积小，同时地块较长，机械耕作较方便。
两种设计方案和优化方案主要技术指标归纳如下表
四、结论
固原市原州区沈家河水库灌区节水改造实施方案经过综合分析论证：以中央财政小型农田水利建设标准为依据，兼顾土地承包责任制下土地征用对农民的影响，以尽可能少占用耕地为前提（通过适当增设渠道，减少道路和林带占地），方便灌溉管理为主，同时减少地方配套资金，争取整合其他资金。其优选实施方案为：保持原总、东干渠位置及断面不变，维修加固原泄洪建筑物3座，新建泄洪建筑物5座。西干渠改从河道取水为从总干渠建分水闸直接取水，增加输水明渠1.4km，断面均为U形。根据节水灌溉建设标准，增设部分支渠、斗渠和农渠，支渠按其控制村队灌溉范围界定长度及面积，支渠基本平行干渠布设，间距500-2000m，斗渠基本垂直干渠和支渠布设，间距150-200m，部分斗渠（基本平行等高线布置）需增设农渠,农渠大致垂直等高线布置,间距150左右，部分双向灌溉农渠间距200m左右。将西高支渠废弃，沿原西干渠向北设一条支渠（西干三支渠），与原西高支渠一分支渠相接。渠道衬砌配套措施同方案一所述，机井改造配套方案同方案二所述。
加固施工总结范文3
【关键字】混凝土结构；工程加固；设计；施工方法
混凝土结构的建筑物在出现接建等功能性改变，配筋不足、强度欠缺等质量问题，抗震新要求等问题时，就需要进行混凝土工程的加固，在加固工程开展之前，加固设计方案的制定尤为重要，在方案制定之后，还要有对应的施工措施，这样才能达到加固的效果。
一、混凝土结构工程加固设计方法
（一）钢筋后生根技术
钢筋后生根技术就是植筋技术，就是在原有的混凝土结构、构件上，钻特定直径和深度的孔，利用植筋胶把设计钢筋和原有的混凝土及其构件进行粘结和锁键，这样原本在植筋上的拉力就会通过化学的粘接剂传递给混凝土，使整体受力，减少混凝土及其构件的受力强度。钢筋后生根技术的施工方法比较简单，锚固也快捷，还具有安全可靠的特点，应该得到广泛的运用和发展。
（二）扩大截面加固法
扩大截面加固法也称增大截面加固法或者外包混凝土加固法，具体措施是增大原有建筑结构的截面面积，提高建筑结构的承载能力，提高构件的正截面抗弯能力、斜截面抗剪能力、截面刚度，满足建筑物的使用要求。在混凝土受弯构件的受压区增加混凝土现浇层，就能够有效起到加固的作用，在受拉的截面地段加上现浇的混凝土围套，以此来提高构件的截面面积，使原构件和新加的部分同时工作，以达到提高承载力、改善性能的目的。扩大截面加固法由于施工方法比较简单，适应性也比较强，因此运用的范围比较广，发展时间也比较长，施工经验和设计方面都比较成熟。
（三）裂缝修补技术
对混凝土结构工程进行加固，应该与混凝土的裂缝修补结合起来，混凝土出现裂缝的现象也是非常常见的，原因也是有很多种的，有混凝土材料的质量原因，也有施工过程中出现的问题。对混凝土裂缝进行修补之前，要对混凝土构件的裂缝特征进行认真的分析，总结产生裂缝的原因，找出真正的原因才能采取正确的措施，现阶段主要的混凝土裂缝修补技术有灌浆法、表面修补、结构加固、填充法、置换法、涂覆法等等。
（四）粘贴纤维加固法
粘贴纤维加固法包括粘钢加固法和粘碳纤维加固法。粘钢加固法是用胶粘剂把钢板粘在混凝土结构的表面，弥补构建内部的配筋不足，达到加固的目的，粘钢加固法在近些年中的结构工程加固方面发展的很快，这种方法能够有效提高构件的抗拉强度。粘碳纤维加固法是用环氧类结构胶把碳纤维材料粘在混凝土结构的表面，通过具有较高抗拉强度的碳纤维材料来增加构件的承载力度，这种方法的应用也比较普遍，粘碳纤维加固法与粘钢加固法具有很多相同之处，不同之处在于粘碳纤维加固法质量更轻、施工更方便、强度更高等优势。
二、混凝土结构工程加固设计的施工措施
（一）钢筋后生根技术的施工流程大体为以下步骤：定位放线、钻孔、清孔、干燥、除尘，以及钢筋处理、灌入锚固剂、插筋、养护、检测，其中要对锚固钢筋的抗拉力进行检测，锚固钢筋抗拉力值降低主要由三个原因导致的：一是钢筋的破坏，检测钢筋质量的标准是如果锚固的深度不小于建议锚固的深度，那么锚固胶的质量就为合格；二是基材的破坏，这与基材的强度有直接的关系，发生的可能性也比较大；三是胶体的破坏，主要表现在胶体与钢筋的脱离、胶体与基材的脱离，胶体与基材脱离的现象比较多。
（二）扩大截面加固法需要在旧混凝土的基础上添加新的混凝土，为了使新旧混凝土更加紧密的结合在一起，必须把原有混凝土构件的表面应凿毛冲洗干净，在新旧混凝土的结合面上应该刷上界面剂。由于扩大截面加固法需要新旧混凝土的结合，因此截面的混凝土一般比较薄，如果用一般混凝土的施工方法很难达到技术要求，新旧混凝土难以牢固结合在一起，喷射混凝土的粘结性较大、强度高，能够使新旧混凝土截面粘结牢固，因此常常应用与扩大截面加固法中。喷射混凝土由于喷射方式的不同，可以归为干式喷射混凝土及湿式喷射混凝土两种。
（三）对混凝土进行裂缝修补应该从裂缝产生的原因进行分析，找出适合的修补方法，一般来讲，混凝土修补方法大体分为内部修补和表面修补。内部修补法通过压力注射，在裂缝中浇筑低粘度的结构胶，结构胶需要具备流动性好、抗压力强、抗弯度高、不收缩等特点，在结构胶固化之后就能够达到粘贴裂缝的作用，还能有效防止其他物体对混凝土内部结构的损害；表面修补一般利用粘接碳纤维布法。灌注结构胶的方法比较简单，在混凝土裂缝修补中普遍运用，低压的注射方法对施工设备的要求也比较低，采用普通大小的设备就能够完成，不用对建筑物进行大面积改造，很适合在正使用的建筑物中应用。
（四）在粘钢加固技术的使用中，最关键的工序当属于对混凝土表面的处理，包括对构件结合面的处理、钢板贴合面的处理，在进行粘钢加固之前，首先应该把抹灰面打掉，在认真分析构建的新旧程度、干湿程度、坚软程度等，在粘钢过程中不断进行加压、检查，这样才能达到预期的效果。在钢板结合的地方，应该根据钢板具体的锈蚀程度进行处理，用平砂轮打出纹道之后，用丙酮才干净，防止被锈蚀，用于加固的钢板在使用之前就应该进行防腐处理，比如粉刷水泥、砂浆等方式。
三、总结：
文中指出了混凝土结构工程加固设计的几种比较常见的方法，并针对这些设计方法提出了对应的施工措施，以达到方案设计与具体施工的完美结合，新材料、新工艺的发展为混凝土结构工程加固设计提供了更多的方法与技术，在进行工程加固时，应该针对每个工程的特点、成本要求、施工条件等具体问题进行具体的分析，从中选出最合适的方案。
参考文献：
[1]江建兵.叶智勇.侯宏伟.卢建平.注浆混凝土桩加固软土地基设计与施工[期刊论文]-土工基础2011，25（1）
加固施工总结范文4
关键词：公路；桥梁；加固技术；措施
前言
经济的快速发展导致高速公路的数量成倍增长，高速公路普遍存在各种问题和不足，要想适应快速发展的现代交通状况并不容易。改造并加固高速公路桥梁的过程中，虽然每座桥梁存在的缺陷及问题都不一样，但还是有一些共同特征的。在对桥梁进行加固和改造的过程中通过运用先进的施工技术和新型的材料，会总结出众多行之有效的方法，可以修复桥梁正常使用的功能，确保高速公路的交通可以畅通无阻。
1.工程概况
邢庄桥位于郑东新区东部，东四环路跨东风渠处。规划河道上口宽210米，设计桥梁长为200米，桥梁面积为12200m2。本工程跨东风渠桥宽为80m，具体由人行道、行车道、隔离带、绿化带组成，设计宽度总体为5+15+10+16+8+16+10=80m。拟建桥下为东风渠，现水深约为1m，河水主要为郑州市生活污水及雨水，设计防洪按50年一遇85.08m设计，经勘测雨季水深2.5m左右。
为进行邢庄桥桥体结构施工，需搭设模板支撑系统。拟施工桥体箱梁结构在东风渠横截面方向河道以内为3个40m跨，顺东风渠水流方向为三幅桥体，每幅桥体均为两端带悬挑部分的4个箱体结构，每幅总宽度为20m。拟建位置东风渠河底标高约80.1m，现东风渠水面标高81.5m，2009年观测东风渠雨季最大水面标高为83m，结构箱梁底标高为87.1m～87.8m不等。平面和剖面示意图如下图所示：
2.桥梁中贝雷梁的拼装施工
贝雷梁采用HD200型钢桥或321型钢桥不加强双排单层贝雷片组合而成，HD200型钢桥每榀贝雷片其允许内力M=2027.2KN・m，V= 435.3KN，每节重量按57.4KN考虑。321型钢桥每榀贝雷片其允许内力M=1576.4KN・m，V= 490.5KN，每节重量也按57.4KN考虑。贝雷梁在东风渠横截面方向设置，每两根钢管桩之间12.460m范围内为4榀长3115mm的贝雷片拼接而成。在每幅20m箱梁范围内设置7榀贝雷梁，位置对应四箱箱梁的5个腹板位置和两悬挑翼缘边沿，各榀贝雷梁的最大间距为3920mm。
贝雷梁上部垂直贝雷梁方向布设20号工字钢，工字钢与贝雷梁采用螺栓连接。工字钢布设排距为900mm，保证每根支架立杆作用于工字钢上。工字钢采用两根原长12m的构件，并且端头对应焊接成整体，且焊接位置在正中间腹板位置，下有贝雷梁作为支点，长度正好满足每幅箱梁斜线距21.560m的要求。
3.脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法
4.公路桥梁加固的三个常用方法
4.1桥面补强层加固：在梁顶面加铺一层钢筋混凝土首先凿除旧桥面加铺层与原有的主梁形成共同受力，提高抗压截面强度和惯性矩，改善桥梁横向分布能力，从而达到提高桥梁承载力的目的。
4.2增大截面和配筋加固：当梁的强度、刚度、稳定性和抗裂性能不足时通常采用增大构件截面、增配主钢筋含金率提高梁的有效高度和抗弯强度从而提高桥梁的承载力。该方法广泛用于梁式桥或拱桥及拱肋的加固。
4.3喷射混凝土加固法：借助专业的混凝土喷射设备将新设计的混凝土连续的喷射到已锚固好的钢筋表面通过凝结硬化与原构件而形成新的混凝土增大了桥梁的受力截面，同时增加的补强钢筋加强了结构的整体性、使其承受更大的外力荷载。
5.施工难点分析
邢庄桥支撑模架系统施工存在以下几个难点：
5.1支撑模架体系是在东风渠上完成，不同于在地面上搭设普通落地式支撑模架系统。当6、7月份郑州地区降水量达到最大时，东风渠内水位高度可能达到83.5m，同时水中杂物将对架杆产生难以估计的冲击力。为保证支撑体系的安全性，必须采取一种方式使支撑体系跨过东风渠，满足过水断面的要求。
5.2由于东风渠为郑州市雨季泄洪主通道，在施工中必须保证污水顺利从施工现场通过。东风渠河底标高约80m，设计导流渠最大水面高度83.5m，过水截面面积为420m2，水流速度按1米/秒考虑，单位时间过水量为420m3/秒。东风渠沿线7座桥梁均要在渠内施工桥梁，不可避免的要减少过流面积，如果对导流渠的过水流量考虑不周，在暴雨造成的渠水通过时将会造成灾难性的后果。
5.3东风渠内条件比较复杂，冬季渠水深1.5m，夏季降水量大的情况下水深可瞬时涨至3.5m。同时原东风渠底基础为三合土和网状条石基础，经长期渠水浸泡基础的强度较差。
5.4邢庄桥为三幅五跨大跨度弧形桥梁，结构梁最大高度达2.4m，对整体模架系统支撑强度和稳定性要求很高，这就造成搭设架体须承受较大荷载，所用支撑用量极大，且搭设处理不好容易对架体整体稳定性造成影响。
5.5施工量大，施工工期紧。邢庄桥长20米，总宽80米，桥面面积12200m2，钢筋工程和混凝土工程施工量巨大。同时施工工期要求紧，桥面混凝土施工工期要求两个月完工。由于汛期对工程施工的不利影响，要求夜以继日的赶工，对施工组织和进度提出了极高的要求。
结束语
桥梁加固应在不断总结经验和技术进步的基础上形成专门规范，同时要重视对加固后的桥梁进行检测和观察，以确定加固的效果。无论采用何种方法，加固后均要满足加固的目的和意图，同时应考虑合理的经济造价。总结经验，推广加固技术，使旧桥尽可能发挥作用，让有限的资金发挥更大的效益，使桥梁建设真正步入“建养并重”的可持续发展道路。为确保公路运输的安全，应充分重视公路旧桥的管理工作，使其保持良好的工作状态。
参考文献
[1]陀柠华 公路桥梁加固技术分析福建建材2010-10-10期刊.
加固施工总结范文5
1．1粘贴钢板加固法
此方法在建筑物加固施工中较为常见，其优点表现在钢筋混凝土结构不用加湿、加固施工时间较短、外观损害少、加固占用空间少等，所以也不会影响到原有建筑物的正常使用。但由于其加固效果主要取决于建筑结构胶的质量和粘接面的清洁处理，因此粘合的材料和施工水平直接影响到建筑物加固的效果，故通常用钢筋混凝土构件的受拉区和薄弱部位的静态构件加固。
1．2外包型钢加固法
该方法主要是用型钢外包于钢筋混凝土结构构件的四角(或两角、四周)，使得原结构构件在截面增加不多的情况下承载能力大幅度提高。分干式外包法和湿式外包法两种，一般建筑物的加固设计多建议采用湿式外包型钢法，可以更有效的提高结构的承载力。外包型钢加固法受力可靠、施工简便且工期短，但钢材用量较大，加固施工及维护成本较高，所以，对于一般房屋建筑的加固和高温场所的结构加固不适合运用这种方法，主要运用的建筑物的梁、柱及屋架、桥架上。
1．3碳纤维加固法
此方法是用树脂胶结合材料将碳纤维布或碳纤维板粘贴在结构表面，从面提高结构承载力的方法，其主要优点表现在材料重量小、强度高，无需担心结构腐蚀，施工方便且适用面广，施工成本及材料价格都比较低，是现代建筑结构加固设计施工中最常用的方法。但其耐高温性能较差，要求的使用环境温度不得超过600C，否则必须采用相应的保护措施。
1．4增加构件截面加固法
顾名思义就是通过增大结构构件截面尺寸的方法，以提高其承载力和满足正常使用的传统加固方法。在建筑物加固施工中技术比较成熟、加固效果好、经济、适用面广，但施工程序复杂、湿作业工作量大、工期长且对房屋的空间和美观程度会有较大的影响，此方法在现代加固设计施工中已逐步减少使用。
1．5预应力加固法
此方法是采用加预应力的钢拉杆、钢铰线或型钢支撑来提高结构构件承载力的方法，是卸载、加固及改变结构受力三合一的加固方法。主要是由于预应力与荷载的双重作用，导致拉杆产生了轴向的拉力加固过程中预应力产生了偏心受压，进而增加了构件的抗弯能力，减少了外荷载的效应，最终缓解和控制了结构受弯变形的程度，与此同时使得构件斜截面的承载力也被大幅度提高。其缺点是加固施工需要专门的预应力施工工序及机具备，且要求的使用环境温度不得超过600C，否则必须采用相应的保护措施。
2房屋建筑结构加固施工需要注意的问题
在房屋建筑物结构加固的施工过程中，在做好前期设计与材料设备准备之外，还需要注意掌握施工技术的要点和相关方法，认真阅读设计文件，编制必要的施工组织设计并对施工人员进行现场施工交底。施工时严格按照加固施工相关技术规范工求进行施工，及时向设计单位反馈加固施工效果，必要时修改加固方案。施工过程中虽然有一些相对比较简单的工作，例如:对原有结构的考察、取样、实验以及评定等，此项工作对于整个施工过程来说非常重要的，它不仅关系到加固设计方案的确定，更关系到加固施工方案的确定，所以需要认真对待每一个工作，尽量做到细致。对原结构及新进场材料的取样、检测试验需要有相关资质的专业单位进行，并能够出具权威的检测评定报告。对不符合设计要求的新进场材料，坚决不能使用房屋建筑加固施工过程中需要充分利用原有结构的承载能力，尽量减少对原有结构的破坏。在施工设计过程中，施工设计人员需要认真的分析、适当的测试、对原有房屋的结构和承载能力做出准确的判断后，统筹规划，制定出合理的施工方法，最好是请专业人员审核通过后再进行施工。加固施工完成后应按《混凝土加固技术规范》的相关要求进行验收。
3总结语
加固施工总结范文6
关键词：房建工程；强夯法；地基加固；施工
效果显著、设备要求简单以及施工方便是强夯法的显著特征与优势，同时盖中方法兼具使用范围广泛以及节省材的优点，是一种已经实现广泛应用的地基处理方法，这不仅对建筑行业的长远健康发展有促进作用，同时对社会以及经济发展有积极作用。
一、强夯法的由来、施工优点
上个世纪60年代的法国就已经实现对强夯法的处理与运用。该种方法主要可以实现对土地强度的有效提高以及对压缩性性的有效降低。在实际工作时主要是通过重锤对地基土进行冲击与振动，同时液化能力以湿陷性也可通过上述方法实现有效改善。该种方法在开始使用时仅仅是对砂土以及碎石土进行加固，经过不断的探索与实践，已经实现对各种土质的利用，施工方法以及排水条件的改善都是促进该项技术实现大面积推广的主要动力。
二、强夯法加固地基施工
现代社会科学技术不断发展与进步，先进的科学技术与信息手段被广泛应用于生产生活的各个领域，这对人类的生产生活有极大的促进作用。传统的施工技术已经不能满足时代的需求与发展，必须结合实际情况对其进行合理的创新。近些年国际上已经实现对信息化施工的广泛运用。这种是施工方法主要是对现象施工进行测试，然后利用子计算机对测试结果进行科学的处理。这可从根本上实现对地基改良效果的有效保障。在进行强夯施工时可按照上述数据作为基础进行，最终实现对预定目标的符合。
1.强夯机械设备选用
强夯法设备主要由三部分组成，其中主要包括夯锤、起重机以及脱钩装置，下面我们对三部分进行仔细分析。
（1）夯锤
夯锤大小对地基处理效果有直接影响，因此在实际施工之前必须实现对夯锤科学合理的选择。土层深度以及落距可作为对夯锤选择的主要依据，也就是说在实际对夯锤进行选择时要实现对上述因素的综合考虑。一般工程夯锤选用范围在10-25t。
夯锤的材质最好为铸钢，如条件所限，则可用钢板壳子内填混凝土。夯锤的底面积问题：底面积大小与土的类别有关。一般来说，对于砂质土和碎石土，采用底面积为2～4m2较为合适{对于一般第四级粘性土建议用3-4m21对于淤泥土建议采用4～6m2为宜。
（2）起重设备
根据设计夯能选择起重设备作为强夯机，一般点夯选用起重量为25～50t的履带式起重机l平夯选用起重量为15～50t履带式起重机，采用自动脱钩装置I锤底面积3～5m2。
（3）脱钧装置
当锤重量超出吊机卷扬机的能力时，就不能使用单揽锤施工工艺。此时只有利用滑轮组并借助脱钩装置来起落夯锤。此外，推平机械宜选用发动机功率不低于100kW的履带式推土机，同时应配备16t以上振动式压路机作为最终振动碾压机械。
三、施工工艺
1.施工程序
平整场地挖掘排水沟形成排水系统：一般情况下应在大面积施工前进行地基加固强夯试验；根据设计单击夯能预估值，进行最佳夯能试验；实施单击夯击能试验，对选定的单击夯击能试验坑，期间同时测量试验区孔隙水压力数据，分析总结其变化规律及其消散度，确定强夯的影响深度和土体在强夯作业时的固结过程，研究确定土层最佳夯击能及施工间歇时间，避免出现橡皮土：进行试验区地基检测，测试强夯加固地基的各项物理力学指标{根据试夯结果，应对试夯前选定的技术参数进行必要地分析、校正，以确定最终强夯施工技术参数指导大面积施工}进行大面积地基加固施工{强夯加固地基检测，办理交工验收手续。
2.强夯施工方法
满夯施工。点夯施工完成，等孔隙水消散到设计要求以后，进行满夯施工{满夯施工主要加固点夯夯坑底标高以上部分的夯间土；满夯施工一般采取1/4锤径双向搭接，夯击遍数、每点击数以及搭接均应保证，不得出现漏夯现象。
3.施工工艺
（1）测量放样
采用1台Ds一3水准仪和1台J6经纬仪按施工图要求确定强夯区域及点位布置，并在强夯范围外设置坐标控制网点基桩，同时在其周围合理布置水准点作为控制高程、路基沉降的依据。
（2）施工要点
垫层的铺设{在推土机场地平整之后，铺设0.5～2m厚的碎石垫层，以利于夯击时场地的排水，方便机械通行，并使夯击能扩散。强夯施工：当夯点定位后，在预定观测地段中埋设好测压（夯击应力、孔隙水压力）、测振（频率、振幅、波速）、测变形（土中、地面）的设备后，即可按设计要求分批、分遍施工夯击。在点夯时，要对每一夯点的能量，夯击次数，每次夯坑沉陷量、夯击坑周围土的隆起量以及埋设测点要进行量测和记录，并注意夯击振动的影响范围和程度。点夯完成后按设计要求进行满夯。
4.振动碾压
一般的强夯地基处理设计最后都要求采用振动碾压，满夯结束后进行场地整平并测量其标高（整平时考虑相应的沉降量），最后用振动碾压机振动碾压，测量最终场地高程作为交工验收基础资料。
四、施工质量保证措施
建立健全高效的质量保证体系和施工人员树立高度的质量意识是工程项目质量保证的首要措施。
“水”对强夯法处理地基工程质量有着举足轻重的关系，施工时必须对此有足够的认识，采取切实有效地措施控制地基土含水量在合理的范围内施工。对我国南方地下水位较高、多降雨地区，认真重视施工排水工作，尽量降低地基土的含水量；对于北方地下水位偏低、少降雨地区，在地基土含水量偏低时可考虑向夯坑中加注适量水分，保持地基土接近最佳含水量以取得理想的地基处理效果。
强夯法处理地基施工机械中的夯锤对工程质量的影响比较显著，施工中夯锤的有关参数应与试夯时选定夯锤参数相一致；技术人员在开夯前应检查夯锤参数、落距是否正确，以确保单位夯击能符合设计要求。夯击施工过程中，当发现异常情况时应及时与设计、监理联系，共同商讨处理，严禁擅自改变施工参数。
施工记录应详实齐全，以备日后查阅。施工后，综合分析测量记录，然后做出初步的评价。并进行总结。同时配合业主组织专业部门进行荷载板试验，检测路基加固的效果。检验点数量应满足设计及规范要求。施工后，综合分析测量记录，然后做出初步的评价，并进行总结。同时配合业主组织专业部门进行荷载板试验，检测路基加固的效果，检验点数量应满足设计及规范要求。
五、结语
随着施工技术的发展，强夯法和辅以碎石桩、塑料排水板等方法的强夯法处理地基被广泛应用，同时还出现了原土强夯和动力置换强夯等工艺。强夯法以其施工期短、费用低、效果明显、施工工艺简单等优点在房建工程施工中被广泛推崇，并取得了很好的社会效益和经济效益。
参考文献：
[1]柳旭东. 房屋建筑强夯法加固地基的机理及施工要点[J]. 中国科技投资， 2016（13）.
