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市长寄语范文1
联合国贸易和发展组织（以下简称“贸发组织”）于6月21日的《2016年世界投资报告》似乎也并没有为各经济组织的下调声调改弦更张。
预估先下降10%～15%，之后恢复增长
《2016年世界投资报告》总结了2015年世界投资整体情况。2015年，全球外国直接投资（FDI）强劲复苏，FDI流入总量跃升了38%，达1.76万亿美元，为2008年全球金融危机以来的最高水平。大幅增长的一个重要原因是，大规模的公司内部重组带来巨额资金流动。若剔除此数据，2015年全球FDI的增幅实际上只有15%。
发达国家经济体重新取得投资优势。2015年发达经济体作为一个整体的FDI流入量几乎增加了1倍，达到9620亿美元，占全球FDI的比重从2014年的41%猛增到2015年的55%。欧洲的FDI流入量增长强劲，美国则在2014年的历史低位基础上翻了两番。发展中经济体FDI流入总量增长了9%，达到7650亿美元的新高。
但关于2016年全球FDI的预估，贸发组织并不乐观： 2016年全球FDI将下降10%～15%，之后恢复增长。原因在于，全球经济复苏仍然乏力，总需求持续疲弱，初级商品出口国经济面临困难，跨国公司利润水平下滑，以及政府出于反避税目的对反转交易采取更严格的政策措施。不过，从中期来看，随着世界经济增长预期回升，全球FDI有望于2017年恢复增长，在2018年达到超过1.8万亿美元的水平。
哪里将成为全球投资者的“乐园”？
2015年，安永会计师事务所曾一份调查报告，显示印度超越中国成为最吸引外资的国家。但此次贸发组织的《2016年世界投资报告》则结果不同：超过中国成为吸引外国直接投资最多的国家并不是印度，而是美国。
尽管因为成本原因，有不少加工制造业的跨国公司撤离中国，造成“外资流出”的表象，但正如中国总理在两会中提出的那样，中国仍是最具吸引力的投资目的的之一。从《2016年世界投资报告》的数据上看，中国利用外资保持稳定增长。2015年中国外资流入量增长了6%，达1356亿美元。而且，中国的外资利用率在行业和区域结构上正在继续优化：中西部地区占比提高；服务业吸引外资比重提升；外资持续向资本和技术密集型行业（如先进制造业）和高附加值领域（如高端服务业）倾斜。
从对外投资的增长表现上看，中国更引世界瞩目。2015年，中国对外投资达1276亿美元。在大规模海外并购浪潮的推动下，中国已经成为部分发达国家主要外资来源国。同时，随着“一带一路”和国际产能合作的推进，中国在发展中国家的投资也继续保持高速增长。
不久前，据商务部合作司负责人介绍，2016年1～5月，中国境内投资者共对全球151个国家和地区的4136家境外企业进行了非金融类直接投资，累计实现投资4792.6亿元人民币（折合735.2亿美元，同比增长61.9%）。从对外直接投资的国别地区分布看，1～5月中国对北美洲、大洋洲、亚洲和拉丁美洲的投资同比分别增长208%、72.4%、62.8%和50.5%；对非洲投资实现5%小幅增长；受英国“脱欧”不确定性影响，对欧洲投资则下降了14.7%。对“一带一路”相关的49个国家和地区非金融类直接投资56.3亿美元，同比增长15.8%，占同期总额的7.7%。
《2016年世界投资报告》还显示，中国对外直接投资存量已经突破1万亿美元，但在全球排名仍在第10位，数量仅为排名第1位的美国的1/6。2016年，中国对外投资增长加速，对外投资存量排名有望上升到第6位或第7位。
“国家安全”为投资保护主义提供可能
中国在2016年1～5月的FDI为735.2亿美元，吸引外资为541.9亿美元。两者数据对比，是否表明中国2016年对外直接投资会大举超过吸引外资的数据？
这一敏感性问题的背后，是对中国可能招致的投资保护主义的担忧。有声音质疑：“国家安全”或可成为“投资保护主义”的遮羞布。
针对“对外直接投资会大举超过吸引外资”这一问题，商务部发言人沈丹阳已经明确回应：“目前对外投资的增长总体是正常的，符合市场发展的基本规律，而且这个增长还会继续。2016年，对外投资规模按照常规统计，数字会超过利用外资的规模。”
“国家安全”也是此次《2016年世界投资报告》的组成部分。报告分析指出，近年来，“国家安全”日益成为投资政策制定中的一个重要问题。这方面的具体立法和政策实践不同，涉及的措施从明确的投资限制到复杂的审查机制，有时则涉及宽泛的定义和广泛的适用范围。以国家安全考量对外国投资进行审查是一国之。
然而，“国家安全”决不能成为投资保护主义的借口。因此，以下几方面的问题值得注意，它们在“国家安全”和“投资保护主义”之间界限暧昧。
首先，各国对“国家安全”概念的界定有所不同，因而可以在投资审核阶段以之为依据对不同的经济利益进行评估，具有一定的随意性；其次，各国采取的国家安全审查的内容不同，其要求潜在投资者提供的相关信息的数量和复杂程度也不同；最后，如果投资项目被认为具有国家安全方面的敏感性，在不同国家所面临的结果也不同。有的被全部或部分禁止，也有的则有条件“放行”。
另外，行业方面的准入条件一般是清晰、明确的，但基于国家安全方面的限制则往往具有不可预见性。
市长寄语范文2
框架式台座设计的主要内容是传力柱和固定横梁截面尺寸的拟定。本文通过工程实例，介绍了先张法框架式张拉台座的设计思路。
关键词： 先张法框架式台座设计
中图分类号： S611文献标识码： A
框架式预应力张拉台座主要利用柱和横梁组成框架，为预应力张拉设备提供反力，实现对预应力筋的张拉。横梁和柱的设计就成了框架式张拉台座设计的主要内容，如下图所示：
现以实例来说明先张法框架式预应力张拉台座的设计过程。
1、工程概况
我单位施工的桂林至梧州高速公路钟山至马江段第5合同段段内共有桥梁七座，其中大桥1座，中桥3座，小桥3座，上部构造的主要任务为320片20m和84片16m先张法预应力空心板梁的预制和架设。
2、预应力张拉台座的设计
为了加快施工进度，要求每槽每次可对4片20m梁或5片16m梁的预应力筋进行下料和张拉。根据预应力筋的工艺要求，槽宽取1.6m，槽长取86.46m。由于预应力筋张拉后需等混凝土强度达到设计强度的80%才可放松，若只设一道张拉槽需等待较长时间才能进行下一批次张拉，造成窝工。根据施工进度的要求和场地情况，共设5道张拉槽，以保证在上一槽梁板的预应力筋放松前进行下一槽梁板的预应力张拉和混凝土浇注。
2.1 受力分析
根据设计图纸说明：中梁的预应力筋为14根，边梁的预应力筋为15根，张拉控制应力σk=1395Mpa，品质证明书中预应力钢绞线公称截面积Ag=140mm2。
1根预应力筋的最大张拉力Pj=σk·Ag=1395×140=195.3KN
14根预应力筋的最大张拉力Pk=nPj=14×195.3=2734.2KN
15根预应力筋的最大张拉力Pk=nPj=15×195.3=2929.5KN
故张拉预应力筋所需的最大反力P=2929.5KN
整体张拉端（千斤顶端）受力分析
一片边梁的15根预应力筋在设计满荷状态下通过移动横梁、丝杆和千斤顶将其张力P传递给了固定横梁和传力柱。由于工字钢横梁与传力柱焊接在一起，且丝杆在横梁中点两侧对称布置，故可将固定横梁的受力简化为在两个对称集中荷载P/2作用下的固端梁。见固定横梁受力简图Ⅰ：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
设横梁总长为l，一个集中力与一侧固定端距离a，与另一固定端距离为b，则由结构力学知识，固定横梁和传力柱连接处的固端弯矩:
MA=MB
=+===
==308.971 KN.m
横梁在两丝杆之间的弯矩为
MP=－=（1－）=
==57.217 KN.m
锚固端受力分析
横梁和传力柱之间的作用力为P/2，而横梁由两根工字钢组成，故每根工字钢受到传立柱的反力为P/4。由于15根预应力筋的分布宽度c=0.9m，则相邻两根预应力筋的间距d=。又因为15根预应力筋对称分布，故可将锚固端横梁的荷载看做由1个作用于跨中的预应力筋拉力Pj 和两侧7对预应力筋拉力7×2Pj组成。见固定横梁受力简图Ⅱ：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
参照整体张拉端的固端弯矩
MA=MB=
对7对对称的集中力Pj，上式中的
FP=Pj，a=an=-nd，b=bn=+nd（n=1,2,3……7）
则7对对称的预应力筋拉力Pj引起的固端弯矩
M14A=M14B====-
1根作用在跨中的预应力筋拉力Pj引起的固端弯矩M1A=M1B=
15根预应力筋引起的固端弯矩
MA=MB=M1A+M14A=M1B+M14B
=-+=-=515.278 KN.m
固定横梁的跨中弯矩为
MP=-MA=326.953 KN.m
移动横梁受力分析
移动横梁的荷载分布与锚固端固定横梁的荷载分布相同，不同的是两种横梁的长度。其固端剪力和弯矩可仿照锚固端横梁的算法：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
15根预应力筋引起的固端弯矩
MA=MB=-=300.084 KN.m
移动横梁的跨中弯矩为
MP=-MA=175.96 KN.m
由以上计算看出，在不同的荷载分布情况下，固定横梁和移动横梁的固端弯矩和剪力均大于跨中弯矩和剪力。故在选择横梁的截面尺寸时，以各自的固端弯矩和固端剪力作为强度验算的极限值。
2.2 横梁的选材和截面尺寸拟定
工字钢具有承载能力强、刚度大、稳定性好等优点，而公路钢桥常用的16Mn钢具有强度高（弯曲应力容许值[σw]=210MPa，剪应力容许值[τ]=120MPa），塑性、韧性（E=210GPa）比较适宜和可焊性良好等优点，故选取16Mn低合金工字钢作为横梁。
整体张拉端固定横梁截面尺寸的拟定和强度、刚度验算
由截面弯曲应力控制条件σw=≤[σw]，得
每根工字钢的截面系数W≥===736cm3
为使丝杆能在固定横梁中自由伸缩移动，且对工字钢的偏心距较小，应使用翼板宽度略大于丝杆直径（10cm）的两根工字钢组合而成。查型钢表，选取32c型热轧普通工字钢：
截面最大剪应力
τmax====202.65 MPa
＞1.25[τ]=150MPa
说明固端剪力作用下，32c型工字钢截面剪应力不满足16Mn钢强度要求。
由截面剪应力控制条件τmax==≤1.25[τ]，得
d≥==18.2mm
查型钢表，最大型号的63c型工字钢的腹板厚度也只有17mm。要使剪应力满足强度条件，需增加32c型工字钢腹板厚度。
工字钢截面惯性矩I=-
工字钢半截面静矩S=-
取d=20mm，及32c工字钢的其余已知尺寸代入I、S计算式，得
I=13421.38cm4，S=516.775cm3，I/S=25.97cm
将d=20mm和I/S=25.93cm代入强度条件，得
τmax===141.0 MPa＜1.25[τ]=150MPa，
剪应力满足强度要求。
刚度验算：
固定横梁的最大挠度fmax=-=-=-0.04mm＜2mm
刚度满足要求。
移动横梁截面尺寸的拟定和强度、刚度验算
根据受力分析，移动横梁的固端剪力和整体张拉端固定横梁固端剪力相等，而固端弯矩稍小于整体张拉端固定横梁，故采用和整体张拉端固定横梁相同的32c型工字钢（腹板加厚6.5mm），不再进行强度验算，只验算其刚度。
移动横梁的最大挠度fmax==-0.6mm＜l/600=1.8mm
刚度满足要求。
以上计算表明，为使32c工字钢满足强度和刚度条件，需将其腹板加厚为20mm，选取厚度为6.5mm，宽度为290mm的16Mn钢板紧贴在腹板一侧焊接即可。
锚固端固定横梁截面尺寸的拟定和强度、刚度验算
由截面弯曲应力控制条件σw=≤[σw]，得
每根工字钢的截面系数W≥===1226.852 cm3
由截面剪应力控制条件τmax==≤1.25[τ]，得
d≥==12.6mm
查型钢表，选取45b型热轧普通工字钢：
截面最大剪应力
τmax====142.763 MPa
＜1.25[τ]=150MPa
说明最大剪应力满足强度要求。
刚度验算：
锚固端固定横梁的最大挠度fmax==-0.8mm＜2mm
刚度满足要求。
整个框架的刚度验算
移动横梁和固定横梁的总挠度Σf=-0.04-0.6-0.8=-1.44mm＜2mm，说明整个系统的变形满足要求。
为了防止腹板在弯曲应力、剪应力和梁顶偏心压力作用下丧失稳定，沿梁的长度方向每隔一定距离在工字钢横截面上设一对中间加劲肋（焊接钢板）：由于预应力筋在锚固端固定横梁和移动横梁中的作用点在工字钢翼缘板边缘，对工字钢产生的扭矩较大，故加劲肋应设置在工字钢梁的预应力筋定位孔之间，以提高工字钢的抗扭转刚度，其余区段的加劲肋间距可取5~10cm。
2.3 传力柱截面尺寸的拟定及配筋
2.3.1 确定传力柱受力的简化计算模型
在对预应力筋施加张拉力的过程中，传力柱也受到轴向压力和弯矩作用。为避免传力柱因长细比过大而导致失稳破坏，将传力柱和张拉槽底板浇筑为一整体，两端与固定横梁焊接，传力柱的在各个方向的位移均受到限制，长柱变为短柱。在相邻的张拉槽实施先张法预应力施工时，相邻两槽共用的传力柱将交替受到两个相反方向的弯矩作用，故传力柱受力的的计算模型可以简化为双向偏心受压的短柱。
2.3.2作用于传力柱上的轴向力及弯矩的计算
在互不相邻的张拉槽中张拉预应力筋时，每根传力柱受到的轴向压力
Nj===1464.75 KN
考虑传力柱受力的极限状态：相邻两道张拉槽内的预应力筋均未放松，且均为边梁；两侧2根传力柱受到的压力为。由于两槽共用的传力柱两侧受到对称的压力，可认为其轴心压力N=P=2929.5 KN。
传力柱截面的最大固端弯矩等于锚固端固定横梁的固端弯矩MA=MB=515.278 KN.m
2.3.3截面尺寸拟定及配筋
截面设计
在相邻两条张拉槽都有预应力作业的情况下，共用的一根传力柱两侧受到的弯矩大小相等，方向相反，可认为只受轴向力作用,该轴向力等于15根预应力筋的张力P。可根据此轴向力初拟传力柱的截面尺寸。
由传力柱截面的正应力，得不配任何钢筋的C25混凝土截面积
===0.266m2
上述计算表明：在只考虑轴向力的情况下满足强度要求，传力柱的C25混凝土截面积应不小于0.266m2。根据《公桥规》方形或矩形截面的尺寸不宜小于25cm×25cm的规定，取水平宽度h=400mm，则竖向最小高度bmin===665mm。
配筋计算
由于两条张拉槽共用的传力柱受到两个水平方向的弯矩作用，故应在两个竖直边上对称配筋。
短柱的初始偏心距e0====352mm，
短柱的轴向力偏心距增大系数η=1，ηe0=352mm。
设纵向钢筋的重心到截面边缘的距离ag=ag'=40mm，h0=h-ag=360mm。
截面受压区相对高度计算值：
ξ====1.12
＞h/h0=1.11＞ξjg=0.55
截面为全截面小偏心受压，混凝土受压区高度x=h=400mm。
由Nje=MAmax=Mu=，得
纵向钢筋的截面积Ag=A'g==600 mm2
＞μ’minbh0=0.002×660×360=475 mm2
故取Ag=A'g=600 mm2
由Ag=，取Φ12Ⅱ级钢筋，得
受压钢筋根数n===5.3，取n=6根
Ag=Ag’====678 mm2
（3）截面复核
离偏心压力远侧的钢筋应力
σg=0.003Eg（-1）=0.003×200×（-1）=-0.118 MPa
短柱破坏时的轴向偏心压力（承载能力）：
Nu==3106.576 KN＞Nj=1464.75 KN
说明传力柱的尺寸及配筋满足强度的要求。
为保证横梁的压力不对传力柱产生向上的力矩，需调整基础板和制梁台面的高度，使横梁的压力中心不高于传力柱截面中心。由于传力柱在受荷状态下两端的应力较为集中，在两端与固定横梁焊接处分别设置20mm厚的钢板一块，并在2m长范围内增设箍筋（φ8，间距15cm），防止过高的集中应力导致破坏。
结束语：
将张拉槽的传力柱和基础板浇筑为一整体，将长柱变为短柱；将横梁和传力柱通过固结形成框架，通过受力分析设计出横梁和传力柱的合理断面尺寸；通过调整基础板高度，使固定横梁与传力柱的作用中心处在传力柱轴线以下，保证横梁的压力不对传力柱产生向上的力矩。以上措施使框架式台座较以往的重力式台座的安全稳定性大大提高，张拉过程中没有出现任何安全事故。
（2）大批量的梁板预制使框架式台座的经济合理性得到了发挥。
以上优势使框架式台座和千斤顶与丝杆相结合的先张法预应力施工方法得到了快速推广。
参考文献：
[1] 结构力学，高等教育出版社
[2] 材料力学 ，中国建材工业出版社
市长寄语范文3
【关键词】 后张法 张拉力 伸长值 滑丝
在现代桥梁工程中，预应力技术已被普遍采用，司空见惯的就是预应力混凝土结构。预应力混凝土结构的张拉方式分为先张法和后张法两种。在张拉施工过程中，经常遇到各种问题，给施工带来困扰。下面以施工中普遍使用的OVM型锚固体系、YCW型系列穿心式千斤顶为例，对后张法预应力张拉施工与计算中常见的几个问题进行分析，提出预防措施和解决办法。
根据《公路桥涵施工技术规范》的要求，预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，这就是预应力张拉施工中常说的“双控”。因此，无论是设计要求还是施工措施，在预应力张拉方面都是围绕张拉应力与预应力筋的伸长值来进行控制的。预应力张拉施工中常见问题也就可以分为以下三类：（1）张拉应力方面的问题（2）预应力筋伸长值方面的问题（3）其他施工方面的问题。
1 张拉应力方面的问题
1.1 对设计张拉控制应力的认识
一般设计文件都规定，张拉控制应力δcon=0.75fpk，在施工过程中，经常把该值误认为就是千斤顶油泵上油压表的读数。《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中明确规定，预应力筋的张拉控制应力值对于后张法构件为梁体内锚下应力。《公路桥涵施工技术规范》中更是明确说明，张拉时的控制应力δcon包括预应力损失值。因此，在预应力张拉施工过程中，实际张拉控制应力（千斤顶油泵上油压表显示的值）应在设计规定的张拉控制应力基础上再加上锚圈口摩阻损失。锚圈口摩阻损失可由试验得出，或按经验取设计张拉控制应力的2%～3%，但最大张拉控制应力不应超过0.8fpk。
1.2 预应力管道摩阻损失修正
根据预应力筋张拉端的张拉力计算公式可知，预应力管道摩阻损失与曲线孔道部分切线的夹角θ、预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ以及孔道局部偏差对摩擦的影响系数k有关，因此，在安装预应力管道时，应严格控制管道坐标，确保曲线管道圆顺，减少预应力管道摩阻损失。预应力张拉施工前，应对摩阻损失进行测试，确定管道实际的k值与μ值。预应力张拉施工时，可利用测试得出的k值与μ值对设计张拉控制应力进行修正。但最大张拉控制应力不应超过0.8fpk。
1.3 持荷时间的意义
《公路桥涵施工技术规范》对预应力筋的张拉程序作出了明确规定，使用夹片式等具有自锚性能的锚具在钢绞线、钢丝束预应力张拉锚固时，应持荷5min。在张拉施工时可以发现，锚固前油泵停止加压后油压表读数都会有一定程度的下降，说明停止加压这一瞬时或短时内预应力筋所受拉力尚未均匀传递，张拉力只是在张拉端局部预应力筋上得到了保证。因此，在预应力张拉锚固前，应对张拉力及时进行补压，确实保证“持荷”5min。
1.4 超张拉控制
预应力张拉施工中，有一种错误的观念，认为张拉力超出设计规定值对构件的受力总是有利的，故而在施工中随意进行超张拉。殊不知，张拉如超过设计规定的最大张拉控制应力，则预应力筋的安全储备为0，对结构是非常不利的。
即使为减少预应力松弛损失而对预应力筋进行短时超张拉时，超张拉值也不得超过0.8fpk。
2 理论伸长值计算方面的问题
预应力筋的理论伸长值的计算公式为：
（2-1）
式中：PP──预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式（2-2）；L──预应力筋的长度（mm）；AP──预应力筋的截面面积（mm2）；EP──预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
其中 （2-2）
式中：P──预应力筋张拉端的张拉力（N）；x──从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ──从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k──孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ──预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
2.1 对设计提供的伸长值进行复核
在设计文件中，一般都提供了预应力筋的理论伸长值，但这仅供参考，施工时应根据使用材料、张拉设备等情况重新进行计算。施工时，有人认为计算得出的伸长值与设计提供的伸长值相差不了多少，没有必要重新计算，但这对于计算伸长值偏差是不够精确的，尤其对于短束伸长值偏差的计算误差较大。
2.2 曲线筋分段计算
在计算预应力筋的理论伸长值时，对由直线段与曲线段或由多曲线段组成的预应力筋，应分段计算，然后叠加。分段计算过程可参照下表所示的步骤进行。
表中，平均张拉力PP有以下两种计算方法，其计算结果相差不大，均可采用：
（1）简化计算： （2）精确计算：
2.3 计算参数采用材料的实测值
在计算理论伸长值时应该注意，预应力筋的弹性模量EP和截面面积AP应采用材料检测实测值，特别是弹性模量EP的实测值与理论值的偏差往往较大，对伸长值的计算结果影响也较大，如Φj15.2预应力钢绞线弹性模量理论值为1.95×105MPa，而实际检测值经常为2.02×105MPa。
2.4 预应力筋长度包含工作长度
在计算过程中还应该特别注意，预应力筋的长度L应包含工作长度，因为实测伸长值量测时也包含了工作长度段的伸长量，计算预应力筋伸长值偏差（）时方有可比性。
工作长度应根据施工实际情况进行量测，一般可采用张拉端混凝土面至工具锚中心的长度，如图3-1所示。工作长度段的伸长值应单独计算。
3 实测伸长值的量测与计算方面的问题
《公路桥涵施工技术规范》中规定，预应力筋张拉的实际伸长值（mm），可按式（3-1）计算：
（3-1）
式中：l──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）；
2——初应力以下的推算伸长值（mm），可采用相邻级的伸长值。
在后张法施工中，千斤顶的张拉力是依靠工具锚夹片锁紧钢绞线而作用于预应力筋上的，从理论上来说，钢绞线的伸长值就是张拉端工具锚夹片与锚固端锚固处（两端张拉时即为两端工具锚夹片）之间钢绞线长度在张拉前与张拉后的变化。因梁体弹性压缩量可以忽略不计，因此在实际量测钢绞线伸长值时，可以将梁端作为工具锚夹片相对位移量的参照物，但是由于工作段的钢绞线被千斤顶、锚具等包裹，钢绞线伸长值不易直接准确量测，必须寻找其他间接方法进行量测和计算。
在施工中，实测伸长值的量测和计算方法常见的有两种：（1）直接量取张拉过程中千斤顶活塞的行程作为预应力筋的实测伸长值，（2）量取张拉过程中千斤顶活塞的行程后扣减锚固回缩量。其实这两种量测和计算方法都是不正确的，第（1）种方法是没有将张拉过程中工具锚夹片的回缩量考虑在内，第（2）种情况是不应将锚固时工作锚夹片的回缩量扣除。实测伸长值的量测和计算可以采取千斤顶活塞的行程扣除工具锚夹片回缩量的方法。
3.1 工具锚夹片引起的回缩量
预应力张拉过程中，在量测千斤顶活塞行程的同时，应量测工具锚夹片回缩量，其量测方法如下：①张拉至初应力时，精确量取工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露段端部（也可以在钢绞线上打上固定标记的位置）的距离；②张拉至设计张拉应力时，再次量取工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露段端部（或固定标记的位置）的距离；③工具锚夹片回缩量。
3.2 工作锚夹片回缩引起的回缩量
钢绞线的回缩量主要体现在工作锚自锚过程中的回缩，这部分回缩值会引起预应力损失，在《公路桥涵施工技术规范》中对预应力筋的内缩量明确提出了控制要求，所以，在预应力张拉施工过程中，必须对回缩量进行量测、检查和控制。但是，回缩量是否参与实测伸长值的计算呢？其实不应参与，道理很简单，因为在计算理论伸长值时采用的是张拉时的应力（非锚固时的应力），所以实测伸长值也应在达到设计张拉力时量测（非锚固后产生回缩应力损失时量测）。
工作锚锚固钢绞线的瞬间过程是这样的：在千斤顶与工作锚之间设有一块限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片随钢绞线的拉伸向后位移至限位板凹槽底部，对钢绞线失去约束，在千斤顶回油放松钢绞线的瞬间，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随钢绞线向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固（如图3-2）。由此可以看出，钢绞线回缩量就是千斤顶回油过程中工作锚夹片在限位板凹槽内的位移量，量测方法如下：张拉前量测限位板凹槽深度，张拉完毕卸下千斤顶后量测工作锚夹片在锚杯处的外露长度，二者之差即为钢绞线回缩量。
（3-2）
在实际施工中，对回缩量的量测常采用的方法是，在张拉至设计张拉力时，量测钢绞线外露尾端（或钢绞线标记位置）至千斤顶缸体尾端的距离，千斤顶回油锚固后再次进行量测，两次量测数据的差值即为钢绞线回缩值。其实这种量测方法是不正确的，因为千斤顶回油锚固过程中除了钢绞线锚固回缩外，还包括了夹片滑丝的位移量，可以统称为内缩量。
（3-3）
4 张拉施工方面的问题
4.1 滑丝
在《公路桥涵施工技术规范》中，对预应力筋滑丝的控制仅提出了数量的要求，对预应力筋的滑移量及量测方法没有具体指标和要求，因此，预应力张拉施工中对滑丝很多时候都没有充分重视，甚至没有进行量测与检查。
滑丝主要是因为工作锚夹片在自锚过程中没有对钢绞线瞬时锚固，钢绞线在弹性回缩时出现了滑移。滑移量的量测可以先量测钢绞线的内缩量，再量测钢绞线的回缩值，二者之差即为钢绞线的滑丝量，如（4-1）式。
（4-1）
市长寄语范文4
这天行程比较轻松，出门的时候我并不怎么着急，先是找到了一家基隆河边的铺子吃早饭。这是一家非常普通的铺子，普通到甚至连个招牌都没有，简直就是一家“无名店”。
可就在这家店里，我竟然遇到了基隆市市长。他也是来吃早饭的，吃完之后跟老板打招呼离开。我好奇地问店老板这位很有派头的人是谁，本以为答案会是某个乡绅或是企业老板一类的名称，结果老板却极平静地告诉我这就是基隆的市长，是他们家20多年的老主顾了，每个礼拜都要来。我当场瞠目结舌，没想到吃个早饭，竟然还遇到了这么大一个“官儿”……
终于要离开基隆了。远处繁忙的基隆港内，巨大的吊臂拎着各色的集装箱飞来飞去，显示着这座港口无尽的活力。可惜又是一个阴天，海面上的一切都阴沉着，让我这个即将走完环岛全程的人，多少有些感伤。
出了基隆市区，不远便是新北市。在两市交界之处，我目睹了一天之中最美的场景。一艘锈迹斑斑的货轮船头孤独地躺在黑色的礁石之中，远处的大海苍茫而又冷漠，让我忍不住联想起电影《泰坦尼克号》。
身前的海水颜色已远不如我前几天所见之蓝，浑浊了许多，由此我终于可以断定自己已经离开了太平洋畔。之前一直不确定台湾北部太平洋和东海之间的具体界限在哪儿，因此走得多少有些糊涂。
这一天，我所经过的那些海边的城镇和村庄，也不像在东海岸见到的那般朴素和原始，而是充斥着大量林立拥挤的楼房和混凝土建筑，这鲜明的对比让我多少有些不太适应，也更加怀念之前的太平洋之旅了。
走不了多久，便会经过台湾岛的最北点―富贵角。而再往前，2号公路便会离开海边，进入内陆。这让我很失落，一趟环岛路程，从这里开始就再也无法伴着海了。
改道向南，进入淡水区之后，进入淡水本地的中山路，沿着这条路一直走到头，直达台湾著名的淡水老街。
总所周知，台湾盛产小吃，淡水老街更是精通于此。这里最有特色的小吃是阿给。它的外表是一层厚厚的油豆腐，里面装满了很多类似于粉丝和肉末一样的馅料，然后上锅蒸出来，最后配以汤料。只不过，这个圆滚滚的家伙却让我十分难堪，翻来覆去琢磨了半天，一时之间竟不知该如何下嘴。
与老街相邻不远，便是我们在歌里听到过的“淡水河”。河边的小码头，乘船可以到达淡水著名的“渔人码头”，那里的夕阳堪称一绝。而河对面矗立的山峰，名叫观音山，也是台北周边比较著名的一处休闲之地。
市长寄语范文5
北境烽烟急，南山战伐频。抚绥初易帅，参画尽须人。
书记才偏称，朝廷意更亲。绣衣行李日，绮陌别离尘。
报国将临虏，之藩不离秦。豸冠严在首，雄笔健随身。
饮马河声暮，休兵塞色春。败亡仍暴骨，冤哭可伤神。
上策何当用，边情此是真。雕阴曾久客，拜送欲沾巾。
市长寄语范文6
1、外长南屿陆域面积是16527平方米。
2、简介：外长南屿（外长南礁），是《浙江海岛志》中的2906号无名岛，位于外长屿西南，岸距25m，隶属于瑞安市北麂乡。海岸线长600m，滩地面积9610m2。岛上岩石为上侏罗统西山头组熔结凝灰岩，岩石裸露，无平地，最高点海拔29.2m(27°36′N、121°14′E)。
（来源：文章屋网 ）
