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建筑抗震设计规程范文1
关键词：建筑结构设计；SATWE软件；计算；信息判读
Abstract: building structure design codes in the structure, design calculation, reinforcement structure reliability has a major update and supplement, especially for the earthquake and the integrity of the structure and regularity made a higher demand. Now in SATWE software calculation results, for example, the results of related parameters, according to relevant provisions in the building structure design codes and related specifications, structural design and calculation result rationality judgment, to determine the scientificity and rationality of the structure.
Keywords: building structure design; SATWE software; Calculation; Information interpretation.
中图分类号：TU318
文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)
规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、刚重比、剪重比、层间受剪承载力之比，倾覆力距比，层间位移角限值，轴压比，有效质量系数。
一、周期比
是控制结构扭转效应的重要指标。它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010 ）3.4.5条关于周期比的规定：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，一般只能通过调整平面布置来改善。这种改善一般是整体性的，局部小调整往往收效甚微。总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。
二、位移比（层间位移比）
位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，取值为楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。位移比是控制结构的扭转效应的参数。主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)3.4.4.1.1)条关于层间位移比的规定：扭转不规则时,应计入扭转影响,且楼层竖向构件最大的最大弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍,当最大层间位移远小于规范限值时,可适当放宽.
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）3.4.5条关于层间位移比的规定：结构平面布置应减少扭转影响，在考虑偶然偏心的规定水平地震力作用下,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A级高度高层建筑均不宜大于楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍;B级高度高层建筑、超过A级高度及本规程第10章所指的复杂高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
需要指出的是，规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。
此外，验算位移比需要考虑偶然偏心，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心，位移比超过1.2，需要考虑双向地震。
三、刚度比
刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)规范附录E2.1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）3.5.2条规定，抗震设计时,高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化应符合下列规定:
1 对框架结构，楼层与其相邻的上层的侧向刚度比γ1可按下式计算,且本层与相邻上层的比值不宜小于0.7,与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8
2 对框架-剪力墙、板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架核心筒结构、筒中筒结构, 楼层与其相邻的上层的侧向刚度比γ2可按下式计算,且本层与相邻上层的比值不宜小于0.9,当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时,该比值不宜小于1.1;对结构底部嵌固层,该比值不宜小于1.5.
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）5.3.7条规定，高层建筑结构整体计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2.
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）附录E转换层上,下结构侧向刚度规定：
E.0.1：当转换层设置在1,2层时,可近似采用转换层与其相邻上层结构的等效剪切刚度比γe1表示转换层上、下层结构刚度的变化, γe1宜接近1，非抗震设计时γ不应小于0.4,抗震设计时不应小于0.5.
E.0.2：当转换层设置在2层时,转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6.
E.0.3：底部大空间层数2层以上时,转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比γe2宜接近1,非抗震设计时γe2不应小于0.5,抗震设计时e2不应小于0.8。
上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。
相关计算公式: γ1 (3.5.2-1); γ2(3.5.2-2); γe1(E.0.1-1); γe2(E.0.3)
对刚度比规范要求对地震剪力相应调整：
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)3.4.4.2条规定，平面规则而竖向不规则的建筑，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数；
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)3.4.4条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据烈度高低和水平转换构建的类型、受力情况、几何尺寸等,乘以1.25-2.0的增大系数;
针对这些条文，程序通过自动计算楼层刚度比, 来决定是否采用1.15的楼层剪力增大系数；并且允许用户强制指定薄弱层位置，对用户指定的薄弱层也采用1.15的楼层剪力增大系数（参数补充输入）
，还可以通过用户指定转换梁、框支柱来实现转换构件的地震内力放
大。（特殊构件补充定义）
四、刚重比
刚重比是结构刚度与重力荷载之比。它是控制结构整体稳定性的重要因素，也是影响重力二阶效的主要参数。重力二阶效应一般称为P-DELT效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。当结构发生水平位移时,竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加大水平位移量，同时也会加大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性效应。
该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒塌。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）（5.4.1）条规定：当高层建筑结构满足下列规定时，弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响。
1 剪力墙结构，框架－剪力墙结构，筒体结构：
n
EJd≥2.7H²∑Gi （5.4.1-1）
J=i
2 剪力墙结构，框架－剪力墙结构，筒体结构：
n
Di≥20∑Gi/hi (i=1,2,….,n)（5.4.1－2）
J=i
（5.4.2）条规定：高层建筑结构如果不满足本规程第 5.4.1条的规定时，结构弹性计算时应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。考虑P-DELT效应后,结构周期一般会变得稍长，这是符合实际情况的。
（5．4．4）条（强制条文）：高层建筑结构的整体稳定性应符合下列规定：
1 剪力墙结构，框架－剪力墙结构，筒体结构应符合下式要求：
n
EJd≥1.4H²∑Gi （5.4.4-1）
J=i
2 框架结构应符合下式要求：
n
Di≥10∑Gi/hi (i=1,2,….,n) （5.4.4-2）
J=i
高宽比不超过5的高层建筑结构，其整体稳定性是满足要求的，不必验算，当建筑物的高宽比小于5时，一般都能满足抗倾覆验算，但当设防烈度为9度，则不一定。
五、剪重比
剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。因此，出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震力的最小值，该值如果不满足要求，则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）4.3.12条；《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)5.2.5条(强制条文)：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：
n
VEki≥λ∑Gi （3.3.13）
J=1
楼层最小地震剪力系数值
注： 1基本周期介于3.5s和0.5s之间的结构，应允许线性插入取值；
7，8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区
程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。
六、层间受剪承载力之比
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）3.5.3条：A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%，B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。注：楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。
七、倾覆力距比
1）短肢剪力墙结构
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）7.1.8条相关规定：抗震设计时,高层建筑结构不应采用全部采用为短肢剪力墙。B级高度高层建筑以及抗震设防烈度为9度的A级高度高层建筑,不宜布置短肢剪力墙,不应采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构.当采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构时，应符合下列规定:
1 在规定的水平地震作用下,短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不宜大于结构总底部地震倾覆力距的50％
2 房屋适用高度应比本规程规定的剪力墙结构的最大适用高度适当降低,7度8度(0.2)和8度(0.3)时分别不应大于100M 、80M和60M.
2）框架－剪力墙结构
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)第6.1.9条:底层框架部分承担的地震倾覆力矩,不应大于结构总地震倾覆力矩的50%.
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第8.1.3条规定，
抗震设计的框架-剪力墙结构，应根据在规定的水平力作用下，结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩与总地震倾覆力矩的比值,确定相应的设计方法.
八、层间位移角限值
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)5.5.1条：
表5.5.1弹性层间位移角限值
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)5.5.5条：
表5.5.1弹塑性层间位移角限值
九、轴压比
主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)6.3.6条规定：
表6.3.7 柱轴压比限值
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)6.4.5条；《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）7.2.13条规定：一级和二级抗震墙，底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比，一级（9度）时不宜大于0.4，一级（7,8度）时不宜大于0.5，二,三级不宜大于0.6。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）7.1.2.4条规定，抗震设计时，各层短肢剪力墙在重力荷载代表值作用下的轴力设计值的轴压比，抗震等级为一、二、三时分别不宜大于0.45、0.50、0.55；一字形截面短肢剪力墙的轴压比限值应相应降低0.1。
十、有效质量系数
要密切关注有效质量系数是否达到了要求。若不够，则地震作用计算也就失去了意义。 粗略估计，振型数不应小于15，多塔结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，采用刚性楼板假定，平动
参考文献
建筑抗震设计规程范文2
关键词：建筑结构设计；安全隐患；安全性
建筑结构设计是建筑工程中非常重要的一个环节，在确保建筑结构设计的优化的基础上，才能够确保建筑工程的整体质量。但从现状来看，建筑结构设计还存在诸多安全患问题，例如：对抗震设计不够重视、结构设计缺乏科学性等[1]。为了建筑结构设计的安全性得到有效提高，本课题针对“建筑结构设计中提高建筑安全性的措施”进行分析便具有一定的价值意义。
1 建筑结构设计中建筑安全患因素分析
1.1 对抗震设计不够重视
抗震设计是建筑结构设计中的一个环节，做好抗震设计，确保建筑结构的抗震性能，能够使建筑日常应用的安全性得到有效保障。在《建筑抗震设计规范》中也明确指出：“小震不坏60%，中震可修10%，大震不倒2%”[2]。但是，部分设计单位在建筑结构设计过程中，便存在对抗震设计不够重视的情况，未能按照建筑抗震设计规范标准进行抗震设计，从而使建筑结构的整体设计质量堪忧。
1.2 对概念设计的认识不清
现代社会，随着经济的急剧发展，建筑形式由原来的多层向高层发展，结构体型也由原来的简单单一向越来越复杂发展，高层建筑结构设计的比重越来越重。在《高层建筑混凝土结构技术规程》总则中明确指出：“高层建筑结构应注重概念设计，重视结构的选型和平面、立面布置的规则性，加强构造措施，择优选用抗震和抗风性能好且经济合理的结构体系”。但是，现实里常常是等到建筑方案都已经确定了，开始进入施工图阶段了，结构专业设计人员才开始接触建筑方案，所以常常出现很多超限建筑，从而使建筑安全性存在隐患。
1.3 建筑结构设计缺乏科学性
部分建筑结构设计单位，沿袭传统的建筑结构设计方法，未能及时更新设计理念，不能与时俱进，从而使建筑结构设计缺乏全局考虑，也缺乏科学性。显然，这样会对整体建筑结构设计的质量造成很大程度的影响。不妨以建筑结构设计中的混凝土结构设计为例，对于结构混凝土材料来说，便需要在设计过程中考虑其耐久性，需满足的要求包括：（1）若环境等级为一级标准，则最大水胶比需为0.60，最低强度等级需C20，最大氯离子含量需0.30%，并适量控制碱的含量；（2）若环境等级为二a标准，则最大水胶比需为0.55，最低强度等级需C25，最大氯离子含量需0.20%；最大碱含量为3.0kg/m3；（3）若环境等级为三a级标准，则最大水胶比需为045或0.50，最低强度等级需C35或C30，最大氯离子含量需0.15%，最大碱含量为3.0kg/m3。如果在建筑结构设计过程中未能满足上述结构混凝土材料的耐久性基本要求，便会影响整体建筑结构设计的质量[3]。
2 在建筑结构设计中提高建筑安全性的措施探究
2.1 充分重视建筑结构设计中的抗震设计
一方面，对于相关设计工作人员，需注重自身设计专业水平的提高，在建筑结构设计过程中，充分重视抗震的设计，明确自身工作职责，在实际设计工作过程中，加强现场调查，结合建筑体的实际情况，进行优化的抗震设计。另一方面，需汲取之前在汶川8.0级大地震的教训，认识到地震对通信设施产生的极大破坏，然后优化抗震设计，使建筑体的周围设施设备的抗震性能得到有效提高。此外，还有必要严格根据《建筑抗震设计规范》标准进行抗震设计，以抗震墙设置构造边缘构件的最大轴压比为例：（1）当抗震等级为一级，烈度为9度的条件下，需将轴压比控制在0.1；（2）当抗震等级为一级，烈度为7度或8度的条件下，需将轴压比控制在0.2；（3）当抗震等级为二、三级，需将轴压比控制在0.3[4]。具体如表1。
2.2 重视建筑结构设计的概念设计
在建筑方案设计前期积极引入结构专业设计人员参与，在方案初期，结构设计人员可以从概念设计上给予适当的建议，在方案的实用与美观前提下，重视结构的选型和平面、立面的布置的规则性，从初期就避免超限建筑的出现，从而从源头上杜绝建筑结构设计的安全隐患，进一步提高建筑设计的安全性。
2.3 注重先进科学技术的应用及加强与施工部门的交流
建筑结构设计少不了先进科学技术的应用，比如：BIM技术、荷载归纳技术以及建筑结构模型技术等，这些高新技术均有必要合理、科学地应用到建筑结构设计当中，从而提高建筑结构设计的安全性。与此同时，需加强与施工部门的交流，使施工单位能够严格按照建筑结构O计的方案进行安全施工，这样一方面能够使建筑结构设计的安全性得到有效体现，另一方面能够使建筑施工的质量及安全性得到有效提高。总之，建筑安全性的提高，需建筑结构设计方和建筑施工方的交流、配合，这一点需充分重视。
建筑抗震设计规程范文3
关键词：高层建筑：结构分析：结构布置；概念设计
中图分类号：[TU208.3] 文献标识码：A 文章编号：
引言
所谓概念设计是指依据地震震害和工程经验所获得的基本设计原则和设计思想，不经数值计算而确定建筑结构的总体布置和抗震措施的宏观控制，是一种区别于“数值设计”的设计
过程。概念设计能力主要来自工程师本人所具有的设计经验，包括力学知识、专业知识、对结构地震破坏机理的认识，对地震震害经验教训和试验破坏现象认识的积累等。由于结构抗震设计中存在着许多不确定或不确知因素，加之抗震设计的复杂性，目前还不能完全依靠计算设计来确保结构安全可靠，很大程度上还要依赖概念设计，因此安全、合理而经济的结构设计必须注重概念设计，运用“概念”(而不是只依赖计算)进行分析，作出判断，采取相应措施。
不论是建筑抗震设计规范(GB50011—2010)，还是高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)在通读其全部条文后深感对各种建筑结构的抗震设计尤其是高层建筑混凝土结构，抗震概念设计对结构的抗震性能起决定性作用，因此新规范(规程)均在相关条文中强调了建
筑与结构概念设计的重要性，要求建筑师和结构工程师在高层建筑设计中应特别重视有关概念设计的条文规定。抗震规范中还将其列为强制性条文：即建筑结构设计应符合抗震概念设计的要求。
1、抗震概念设计的一般原则
需要强调的是设计不能陷入只凭计算的误区，若结构严重不规则，整体性差，仅按目前的结构设计计算水平，是难以保证结构的抗震、抗风性能，尤其是抗震性能。因此，要求建筑师与结构工程师要共把好初步设计这一环节。关于高层建筑混凝土结构概念设计的一般原则和具体内容，高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)有关章节作了规定。
(1)结构的简单性，结构简单是指结构在地震作用下具有直接和明确的传力途径。建筑抗震设计规范(GB50011—2010)第3．5．2条终为强制性条文要求，“结构体系应有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。”只有结构简单，才能够对结构的计算模型、内力与位移分析，限制薄弱部位的出现易于把握，因而对结构抗震性能的估计也比较可靠。
(2)结构的规则性和均匀，性建筑抗震设计规范(GB50011—2010)第3．4．2条要求，“建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则、对称，并应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面布置宜规则，结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。”建筑平面比较规则，不应采用严重不规则的平面布置，对A级高度建筑宜平面简单、规则、对称、减小偏心；而对B
级高度建筑则应简单、规则、减小偏心。平面置均匀规则，使建筑物分布质量产生的地震惯性力能以比较短和直接的途径传递，并使质量分布与结构刚度分布协调，限制质量与刚度之间的偏心。结构布置均匀、建筑平面规则，有利于防止薄弱的子结构过早破坏、倒塌，使地震作用能在各子结构之间重分布，增加结构的赘余度数量，发挥整个结构耗散地震能量的用。沿建筑物竖向，建筑造型和结构布置比较均匀，避免刚度、承载力和传力途径的突变，以限制结构在竖向某一楼层或极少数几个楼层出现敏感的薄弱部位。
(3)结构的刚度和抗震能力水平地震作用是双向的，结构布置应使结构能抵抗任意方向的地震作用。通常，可使结构沿平面上两个主轴方向具有足够的刚度和抗震能力，结构的抗震能力则是结构强度及延性的综合反映。结构刚度的选择既要减少地震作用效应又要注意控制结构变形的增大，过大的变形会产生重力二阶效应，导致结构破坏、失稳。结构应其有足够的抗扭刚度和抵抗扭转振动的能力，现有的抗震设计计算中不考虑地震地面运动的扭转分量，在抗震概念设计中应注意提高结构的抗扭刚度和抵抗扭转振动的能力。
(4)结构的整体性在高层建筑结构中，楼盖对于结构的整体性起到非常重要的作用，楼盖相当于水平隔板，它不仅聚集和传递惯性力到各个竖向抗侧力子结构，而且要求这些子结构能协同承受地震作用，特别是当竖向抗侧力子结构布置不均匀或布置复杂或抗侧力子结构水平变形特征不同时，整个结构就要依靠楼盖使抗侧力子结构能协同工作。楼盖体系最重要的作用是提供足够的平面内刚度和内力，并与竖向子结构有效连接，当结构空旷、平面狭长、平面凹凸不规则，楼盖开大洞口时更应特别注意，设计中不能错误认为，在多遇地震作用
计算中考虑了楼板平面内弹性变形影响后，就可以削弱楼盖体系。
例1地震区的底框房屋设计时应注意到上下是两类受力性质截然不同的结构，极限变形能力相差悬殊。在小震作用下是上部砖房起控制作用，当处于弹性阶段时，验算的重点是砖墙部分；当砖墙开裂时，验算的重点是框架部分。另一方面还要注意底框房屋其侧向变形协调是靠楼板有足够的水平刚度来实现的。因此，底层楼板不仅需要现浇来达到其应有的水平刚度，且还需要有一定的厚度。
例2 某地区地震，一幢15层的中央银行大厦其平面布置图见图l，结构严重破坏。分析其结构体系，存在许多概念设计的错误。平面、立面布置严重不均匀、不连续等，地震时产生较大的偏心转效应，最终导致柱子严重开裂，钢筋被压曲，电梯井、楼梯间也遭到严重
破坏。
图l 某银行大厦其平面布置图
例3 一个典型的例子是著名结构设计大师林同炎于1963年在尼加拉瓜首都玛那瓜市设计的美洲银行大厦其平面布置图见图2。这幢楼的设计是林同样运用概念设计思想的早期代表之作，堪称概念设计之典范。在1972年南美洲尼加拉瓜首都马那瓜市发生的强烈地震，多座楼房倒塌，而美洲银行大厦虽位于震中，承受了比设计地震作用0．06 g大六倍的地震作用而未倒塌，墙体仅有很小裂缝。该建筑由四个柔性筒组成，对称地由连梁连接起来，在风荷载和多遇地震作用下，结构表现为刚性体系，在大震作用下，通过连梁的屈服，四个柔性筒相对独立，成为具有延性的结构体系，结构的地震作用明显减小，由于结构对称布置，防止了明显的扭转效应。
图2美洲银行大厦其平面布置图
2优化准则其保证措施
考虑地震作用时必须充分领会和灵活运用抗震概念设计的优化准则和采取相应的构造措施。
(1)优化准则“强节弱杆”——防止节点破坏先于构件；“强柱弱梁”—防止杆系发生楼层倾移破坏机制，要求柱的抗弯能力高于梁的抗弯能力；“强剪弱弯”—防止构件剪力破坏，要求杆件的受剪承载力高于受弯承载力；“强压弱拉”——对杆件截面而言，为避免杆件在弯曲时发生受压区混凝土破裂的脆性破坏，使受拉区钢筋承载力低于受压区混凝土受压承载力。
(2)保证措施 保证措施有两个方面：一是调整或限制构件的荷载效应，二是强制规定必要的构造措施。这两个方面在高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)有详细的规定，有的则是以强制性条文提出严格要求。如：高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)中第6．3．2条的第l点限制梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比，就是保证梁的变形能力，而它又决定于梁端塑性转动量，而塑性转动量又与截面混凝土受压区的相对高度密切相关；试验研究结果表明要使钢筋混凝土梁的位移延性系数达到3～4，混凝土受压区相对高度必须控制在0．25～0．35。又如：对钢筋混凝土杆件而言，杆件截面的平均剪应力过高，都会降低箍筋的抗剪效果，平均剪应力较小时，可以避免出现剪切破坏，所以建筑抗震设计规范(GB50011．2010)中第6．2．9条规定钢筋混凝土结构的梁、柱、抗震墙和连梁的
截面组合剪力设计值应符合下式要求：
总之，高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)中许多条文以及强制性条文都是与这
“四强四弱”密切相关，因此，必须在充分理解规范、规程中的具体条文的基础上加以运用相应的构造措施。
3 结论
本文仅对高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3—2010)和建筑抗震设计规范(GB50011—2010)中有关加强概念设计的部分内容加以理解和研究。作为土木工程技术人员在高层建
筑的研究和工程设计中，应从整体宏观的观点出发，在设计的整个过程中更好地运用概念设计，综合处理好建筑功能、技术、艺术、安全可靠性和经济合理等几方面内容，从而创造出更加安全、适用、经济美观的高层建筑。
参考文献
建筑抗震设计规程范文4
【关键词】楼梯设计；建筑抗震；影响
中途分类号：TU352 文献标识码：A文章编号：
我国幅员辽阔，地形地貌复杂多样，在四川、唐山等地壳运动频繁的地区，经常会发生震级较高的地震灾害，这就对房屋等建筑的抗震功能提出了更高的要求。而楼梯是疏散人群的重要出口，因此，广大建筑设计师们都高度重视楼梯设计对建筑抗震的影响，不断创新设计软件以追求更精确的计算。笔者也结合自身的实际经验，就楼梯设计对建筑抗震的影响进行了一下探讨与分析。
1.探析楼梯对建筑主体结构的影响
楼梯的自身传力和竖向构件是其影响建筑主体结构的两个主要方面，这也是建筑设计师们应该非常重视的两个内容，具体表现如下：
1.1楼梯的自身传力对建筑主体结构的影响
在我国一些震害严重的地区，通常都会有专业的地质研究人员对当地的地质条件、地震诱因以及震害情况等进行勘探和调研，这样才能从中找到加强建筑抗震功能的方法。楼梯的设计对建筑的抗震能力有着非常重要的影响，楼梯与建筑主体结构相对刚度比的大小直接关系着楼梯对建筑主体结构影响的大小，建筑主体结构如抗震墙结构、框架-抗震墙结构等的自身刚度越大，那么它的整体性能越好，相较于建筑主体结构的刚度，楼梯刚度就显得较小，这时它对建筑主体结构的影响就越小，甚至可以忽略不计，因此楼梯的自身传力就得到了保障，建筑的抗震能力也会大大加强。而当采用框架结构、装配式结构，特别是砌体结构的时候，楼梯对建筑主体结构的影响则不容小视。一般情况下，当遇到地震时，建筑的主题结构基本是处于弹性工作状态，填充墙、砌体承重墙没有开裂或者开裂程度不高，这时候其刚度尚未退化，楼梯刚度对建筑主体结构的影响依旧不大，而在超出设防裂度或者遇到罕见的大地震时，建筑主体结构一般会进入到弹塑性状态，墙体开裂，刚度骤然降低，楼梯刚度在建筑主体结构刚度中所占的比重就会越来越大，刚性的现浇梯板承担不了传递水平地震作用的重任，从而导致楼梯梯板拉裂，楼梯间短柱破坏，最终造成建筑主体结构的破坏甚至坍塌[1]。
1.2楼梯的竖向构件对建筑主体结构的影响
由于楼梯的自身传力需要得到保障，因此其竖向构件往往会出现短柱或错层。建筑设计师们通过对工程项目的实际对比发现，参与建筑主体结构整体计算中的楼梯竖向构件，不仅影响着地震作用效应的最终计算结果，还可能对恒载、活载的传递途径产生相应的改变，进而影响相关构件的计算。值得注意的是，当建筑主体结构的其他区域荷载小于楼梯间所承受的荷载时，不考虑楼梯影响计算结果显示位移比较大，考虑楼梯刚度后刚心与质心的重合程度有所改善，位移比也会有所减小。在建筑施工的前期规划中，设计师们并不会根据现有的规范条件对楼梯的竖向构件进行计算，一般情况下，他们首先会判断楼梯构件对建筑主体结构整体影响的大小，然后对不同的结构进行具体的抗震计算。而钢筋混凝土结构的楼梯抗震设计应该遵循基本要求，即根据建筑施工的实际情况来决定楼梯是否要进行抗震计算，楼梯构件必须进行抗震设计计算，并加强楼梯间填充墙与建筑主体结构的拉结[2]。
2.探析我国目前与楼梯设计相关的规范条例
因为地震灾害的发生具有不确定性，震级较大的情况下其破坏性非常大，经常会对人们的生命财产安全造成巨大的威胁和损害。但是，就我国目前的地震预警系统以及建筑的抗震性能来看，计算理论和施工工具等都还存在着诸多不足，建筑抗震计算结果相对来说略显粗糙，有的设计师们还把主要精力放在数值精确性的追求上，忽略了对当地地质等的结合考虑，因此，我国相关部门专门制定了《建筑抗震设计规范》和《高层建筑混凝土结构技术规程》等规章制度，对建筑的抗震方面进行了严格规范与规定，从原则上对建筑抗震质量加强了把控。
2.1《建筑抗震设计规范》中的相关条例
《建筑抗震设计规范》中第3.6.6 条提出，建筑抗震设计应充分考虑楼梯竖向构件的影响，计算模型的建立、必要的简化计算与处理等都要符合建筑主体结构的实际工作状况；第6.1.8 条针对框架-抗震墙结构和板柱-抗震墙结构中的抗震墙设置，提出了楼梯间宜设置抗震墙，但不宜造成较大的扭转效应的要求；第6.1.15 条就楼梯设计做出了具体规定，楼梯宜采用现浇钢筋混凝土，楼梯构件与主体结构整体现浇时，应计入楼梯构件对地震作用及其效应的影响，对楼梯构件的抗震承载力进行验算，对于框架结构，楼梯间的布置不应导致结构平面特别不规则，适合采取构造措施，减少楼梯构件对主体结构刚度的影响，且楼梯间两侧填充墙与柱之间应加强拉结；第13.3.4 条则针对钢筋混凝土结构中的砌体填充墙提出了用钢丝网砂浆面层加强楼梯间和人流通道的围护墙的要求。
2.2《高层建筑混凝土结构技术规程》中的相关条例
《高层建筑混凝土结构技术规程》的第6.1.4、6.1.5、8.1.7 条与《建筑抗震设计规范》中提出的基本要求相同，不同之处在于，第6.1.5 条第 4 款针对楼梯间的砌体填充墙作了更为细致的要求：楼梯间采用砌体填充墙时，应设置间距不大于层高且不大于 4m 的钢筋混凝土构造柱，并应采用钢丝网砂浆面层加强[3]。
3.探析加强楼梯抗震性的有效措施
楼梯设计的科学性直接影响着建筑的抗震功能，因此，在建筑前期规划中，设计师们应该充分考虑楼梯设计的规范性和合理性，根据建筑主体结构与楼梯的刚度大小，采取相应的设计措施来加强抗震性。具体来说，楼梯应该尽量避免装配式结构，现浇式或者装配整体式混凝土结构应用较为广泛。对于框架结构，应该在遵循我国目前所规范的条例下，多注意楼梯与建筑主体结构之间互相影响的问题，在对结构进行规则性判断和位移计算时，应采用包络设计的方法，构件设计则需要在考虑楼梯作用的情况下，再决定是否将其计入设计。对于抗震墙结构等主体结构刚度大、整体性较好的结构，设计师们一般不考虑楼梯的影响，但是在结构平面布置时，应重视楼梯间周围的竖向构件位置的合理性，比如电梯井等，这样才能在减小建筑主体结构影响的同时，保护楼梯构件的正常运作。当建筑底层没有设置地下室时，楼梯应该避免直接支撑在孤立梁上，因为地震时楼梯板吸收的水平地震作用在楼梯梁处的水平传力路径非常容易中断，这样就会极大减小楼板的承受能力，造成安全事故[4]。
4.结语
综上所述，楼梯的自身传力和竖向构件对建筑的抗震能力有着直接影响，因此，建筑设计师们应该多根据工程的实际情况，对楼梯进行科学合理的设计，以此提高抗震计算的准确性，从而加强建筑的抗震性能，减少地震灾害中人身财产安全事故，这也是我国科学发展观贯彻落实的重要部分，是可持续发展的保障之一。
【参考文献】
[1]薛斌.浅谈楼梯设计对建筑抗震的影响[J].陕西建筑，2012，11：16-18.
[2]乔锐.浅谈楼梯设计对建筑抗震的影响[J].黑龙江科技信息，2012，07：275.
建筑抗震设计规程范文5
关键词：异形柱；框架结构；抗震规范
Abstract: On the basis of introducing the steel reinforced concrete special shaped column frame structure characteristics and design calculation method ,combined with “the concrete special-shaped column technical regulations " ( JGJ149 - 2006 ) and " the buildings seismic design code " ( GB 50011 - 2010 ), this paper discusses on the special-shaped column frame structure design special regulations and requirements.
Key words: special-shaped column; frame structure; seismic design code
中图分类号：TU318文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）
1 概 述
近年来，随着人们物质文化生活水平的提高，人们对住宅建筑使用要求也在日益提高。当今人们对住宅建筑，除了满足最基本的功能要求外，对室内的美观及使用的舒适度要求也越来越高。普通的矩形框架柱一般都比填充墙体要厚，凸出的柱角很大一部分露在房间内部，使室内布置和家具摆设受到一定的限制，特别是小面积住宅更显影响。此外，外露的柱角也会影响、减少建筑的有效使用面积。普通剪力墙结构虽然不会出现“柱楞”，但其对建筑空间的严格限定与分隔，使建筑空间不能灵活改变。人们普遍希望住宅既能像剪力墙结构一样房间内部四角平整光滑、整齐美观，又能像框架结构一样，可拆除填充墙体，灵活布置房间内空间，于是异形柱框架结构便应运而生。
2异形柱框架结构的特点
2.1异形柱截面形式不同于普通框架柱的方形、矩形、圆形，而通常为“L、T、+”等异形柱截面，其截面各肢的肢高肢厚比不大于4。异形柱各肢肢长可能相等，也可能不相等，但提倡采用等肢异形柱。当不得不采用不等肢异形柱时，柱两肢的肢高比不宜超过1.6。异形柱在满足受力的前提下，肢厚宜与相连填充墙等厚，若比相连填充墙体厚，出现柱楞，则将失去美观、使用方便的基本意义。
2.2 与普通框架相比，异形柱框架结构总体侧向刚度较小，竖向整体显得较柔。异形柱截面有一根对称轴或无对称轴，对荷载方向较敏感，抗扭刚度较差，因此异形柱抗扭能力较普通框架差。异形柱框架中的梁柱截面较薄，施工时不易捣实，再加上梁柱交接处应力集中，削减了节点核心区的体积，使节点抗剪承载力降低。
2.3 异形柱框架结构的平面布置，除应遵守一般框架结构的构造措施、相关规定、设计要求外，还应综合考虑自身的特点，注意以下几方面的问题：
2.3.1 平面布置宜尽量对称，两个主轴方向要协调，使合力中心尽可能和刚度中心重合，减少偏心距，尽量减少因扭转产生的不利影响；
2.3.2 考虑采用双向承重体系，并纵横向相连接；
2.3.3 各柱肢应尽量对齐，使柱肢与梁一起构成较规则、多跨的抗侧力体系，
2.3.4 异形柱应重点布置在房屋中影响使用的墙角部位，其它部位从受力合理和施工方便两个方面考虑宜采用矩形截面柱。这样兼顾了使用和安全两个方面，充分发挥了异形柱使用和受力的特点。
3异形柱框架结构设计方法
异形柱框架结构设计已有了一段时间，通过了多年的实践之后，现已经颁布了统一的国家规范。异形柱不宜套用普通柱的配筋公式，也不宜直接用剪力墙的配筋公式，一般来说，异形柱的计算方法遵循以下规则：
3.1 确定结构布置形式
异形柱框架结构一般采用规则的结构方案，这个是为了满足抗震概念的设计要求。规则结构有利于减少偏心，刚度和承载力均匀分布的优点。当根据建筑功能需要设置底部大空间时，可通过框架底部抽柱并设置转换梁，形成底部抽柱转换层的异形柱结构。不落地的框架柱应直接落在转换层主结构上。托柱梁应双向布置，可双向均为框架梁，或一方为框架梁，另一方为托柱次梁。
3.2 确定结构抗震等级
对于有抗震设计要求的异形柱框架结构，应该根据抗震设防烈度和房屋高度确定结构的抗震等级，并据此对其进行相应的结构验算、设置构造措施。
3.3 极限状态设计
对于居住建筑，其异形柱框架结构的安全等级应采用二级，设计使用年限不应少于50年。结构计算应该进行承载能力极限状态和正常使用极限状态计算和验算。应根据结构的地震作用，竖向荷载，风荷载的最不利效应组合对异形柱进行正截面、斜截面、梁柱节点承载力进行验算。
3.4 结构分析模型和计算
利用弹性方法计算异形柱框架结构在竖向荷载、风荷载和多遇地震作用下的内力和位移。框架梁及连梁等构件可考虑在竖向荷载下梁端局部塑性变形引起的内力重分布。异形柱框架结构应采用空间杆系模型或其他组合有限元等分析模型。计算其结构内力及位移时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚性，并应在设计中采取措施保证楼板平面内的整体刚度。
3.5 截面计算
异形柱框架结构的异形柱应进行双向偏心受压正截面承载力计算、双向偏心受拉正截面承载力计算、斜截面受剪承载力计算以及梁柱节点核心区受剪承载力计算。当处于抗震地区时，应考虑地震作用组合的影响。
4结合《异形柱规程》及《抗震规范》探讨异形柱框架结构设计的特殊规定、要求。
4.1 异形柱框架结构的最大适用高度
由于异形柱框架结构是一种较新型的结构形式，只经过十余年的实践。综合考虑现有的理论研究、实验研究成果及设计施工经验，其房屋适用的最大高度较一般的混凝土框架结构有所降低。现就将《混凝土异形柱技术规程》与《建筑抗震设计规范》对比如下:
4.2异形柱框架结构的抗震等级
由于异形柱框架结构的抗震性能相对于普通混凝土框架结构房屋较弱，异形柱框架结构的抗震等级相对也交严格，相应《混凝土异形柱技术规程》的抗震等级分类也较《建筑抗震设计规范》更为详细，现就将《异形柱规程》与《抗震规范》有关于抗震等级分类的对比如下表2、表3:
当为7度(0．15g)时，建于Ⅲ、Ⅳ类场地的异形柱框架结构，应按提高一个级别采取抗震构造措施，按“表3”中括号内所示的抗震等级形式来具体表达。
4.3 异形柱框架结构的水平位移限值
由于异型柱框架结构的特殊性，《异型柱规程》对异型柱框架结构的弹性层间位移角限值也较《抗震规范》严格，现比较如下：
（表中括号内的数字用于底部抽柱带转换层的结构）
5 结束语
异形柱框架结构有着较大的市场需求，广大建筑结构设计人员应积极地去理解及应用《混凝土异形柱技术规程》。只有理解异形柱框架结构的受力破坏机理，选用合理的结构平面布置，正确掌握规范进行计算分析、截面配筋设计和处理好一系列的结构构造，才能保证设计出来的异形柱框架结构安全、可靠。
参考文献
【1】JGJ149—2006, 《混凝土异形柱技术规程》。
【2】GB 50011—2010, 《建筑抗震设计规范》。
建筑抗震设计规程范文6
关键词：抗震设计；计算分析；抗震措施
Discussion on seismic design of high-rise building feasibility
Jin GuoJian Chen Kai
Abstract: the architectural design is to consider the seismic requirements, the entire construction plays a very important role. This paper discusses the high rise building aseismic design calculation software, using the analysis of tall building in seismic design of feasibility.
Keywords:Seismic design; calculation analysis; seismic measures
一、工程概况
本工程拟建建筑物情况基本如下：±0.000相当于黄海高程5.8米。地下室四层（地下一层层高7.8m，局部带夹层），底板建筑面标高-19.5m。裙房四层。裙房屋面高度15m~16m之间，裙房的基本功能是商业。裙房以上设有7个塔楼，高度在55m~75m之间。本文讨论1,2#楼的抗震设计；1,2#楼主要特点在于从14层~屋面高位连体，连体层跨度27米，宽度32米，共有5个结构层相连。
二、结构设计
1、本工程采用钢筋混凝土框架-筒体结构。楼电梯间等薄弱部位及预埋管线较多的位置将考虑适当加大板厚。
2、十四层至屋面（共5层）高位连体部分，连体跨度27米；连体部分采用钢结构，其中在十四~十五层利用上下层钢梁做为上下弦，层间采用焊接H型钢做腹杆，形成4榀转换钢桁架，用于支撑连体竖向荷载；十五层至屋面采用钢结构梁柱，组合楼盖；钢梁，钢桁架弦杆与塔楼柱均采用刚接连接。
3、地基基础：采用Φ600～Φ1200大直径灌注桩，设承台，基础梁。局部地下室底板落在中风化层上时采用天然地基。
4、变形缝和后浇带：超长的主体地下室，地下车库间隔40m左右设置后浇带以减少混凝土收缩和温度应力的影响。
5、对本工程在建筑物下的地下室，由于上部荷载较大，结构考虑荷载以上部荷载为主，不考虑抗浮设计。但因根据基底标高在施工期间采取临时的抗浮影响，采取基坑排水措施，对无上部建筑的地下室，根据地下室自重和上部覆土荷载条件，进行抗浮设计。抗浮设计时，根据地质条件采用抗拔桩。
三、计算分析模型及软件名称
1、上部结构采用的分析程序：高层建筑结构空间及有限元分析与设计软件SATWE（墙元模型），PMSAP.中国建筑科学研究编2011.01版
2、基础采用的分析软件程序：JCCAD中国建筑科学研究编2011.01版
四、调模过程描述
本工程因高位连体的因素，造成连体楼层扭转位移比，扭转周期比很难满足规范要求，设计中发现，扭转周期同平动周期联动，分析认为，本楼的扭转现象形成的主因在于连体两塔楼在Y方向的反方向平动造成。为了使周期比与扭转位移比满足规范限制要求，设计中着重加强了塔楼两端框架刚度，减小连体两端框架刚度。主要技术措施：塔楼两端框架采用钢骨混凝土柱，梁，形成劲性框架；连体两端框架为了连体处转换钢桁架的连接需要，局部楼层采用钢骨柱，设计中为了避免该榀框架刚度过大，钢骨采用H型钢，强轴方向设在框架平面外。
五、主要计算汇总与分析(SATWE)
1、结构自振周期
1#，2#楼 自振周期（s） SATWE
多塔计算 T1 1.5233（0.01）
T2 1.4911（0.00）
T3 1.2932（0.69）
T4 0.4269（0.12）
T5 0.4151（0.17）
T6 0.3658（0.47）
注：括号内数据为SATWE计算的各振型扭转系数。
2、层间位移角与扭转位移比
计算软件 SATWE
风作用最大层间位移角 X向 1/9674
Y向 1/6311
地震作用下最大层间位移角 X向 1/5376
Y向 1/5625
地震作用下最大扭转位移比（偏心5%） X向 1.09
Y向 1.58
计算结果可知，1#，2#楼在风荷载、地震荷载作用下的最大层间位移角均小于1/800，均满足要求。
3、抗倾覆稳定验算（SATWE结果）
作用荷载 抗倾覆Mr 倾覆Mov 比值Mr/Mov 零应力区（%）
风荷载作用下 X向 149782400 314291.6 476.57 0.00
Y向 41838500.0 572690.9 73.06 0.00
地震
作用下 X向 144626864.0 641282.9 225.53 0.00
Y向 40398416.0 1073287.1 37.64 0.00
4、刚重比
计算软件 SATWE
X方向刚重比 最小6.67
Y方向刚重比 最小6.91
从计算结果可知，1#，2#楼X方向和Y方向的刚重比均大于1.4，说明结构整体稳定性验算满足要求，计算结果X，Y方向刚重比均大于2.7，可不考虑重力二阶效应（即P-Delta效应）的影响。
六、主要计算汇总与分析(PMSAP)
1、结构自振周期
1#，2#楼 自振周期（s） PMSAP
多塔计算 T1 1.615821（0.00）
T2 1.336638（0.00）
T3 1.127468（0.99）
T4 0.453482（0.01）
T5 0.411804（0.17）
T6 0.374009（0.24）
注：括号内数据为PMSAP计算的各振型扭转系数。
2、层间位移角与扭转位移比
计算软件 PMSAP
风作用最大层间位移角 X向 1/9591
Y向 1/7470
地震作用下最大层间位移角 X向 1/5374
Y向 1/5832
地震作用下最大扭转位移比
（偏心5%） X向 1.11
Y向 1.34
计算结果可知，1#，2#楼在风荷载、地震荷载作用下的最大层间位移角均小于1/800，均满足要求。
3、抗倾覆稳定验算（PMSAP结果）
作用荷载 抗倾覆Mr 倾覆Mov 比值Mr/Mov 零应力区（%）
风荷载作用下 X向 107209696.0 264257.3 405.70 0.00
Y向 29691750.0 490551.3 60.53 0.00
地震
作用下 X向 103459592.0 459197.0 225.31 0.00
Y向 28653154.0 594080.4 48.23 0.00
4、刚重比
计算软件 PMSAP
X方向刚重比 12.59
Y方向刚重比 17.63
从计算结果可知，1#，2#楼X方向和Y方向的刚重比均大于1.4，说明结构整体稳定性验算满足要求，计算结果X，Y方向刚重比均大于2.7，可不考虑重力二阶效应（即P-Delta效应）的影响。
七、超限情况及主要抗震措施
1、超限情况：
(1)、裙房以上楼层在指定水平力作用下考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.5；
(2)、高位连体；
(3)、相邻层受剪承载力变化大于80%；
(4)、楼层侧向刚度与相邻上层的比值小于0.9；
(5)、局部有穿层柱；
(6)、大底盘上多塔；
2、主要抗震措施
根据现行国家规范、规程要求，结合本工程具体情况，本工程结构设计采用以下主要抗震措施：
（1）、高位连体采用钢结构桁架转换，两端与塔楼连接采用刚接；
（2）、连体部分采用钢结构梁柱，减轻结构自重，提高抗震性能；
（3）、与连体钢结构相连的塔楼柱从13层~屋面采用型钢混凝土柱；
（4）、转换桁架（14层，15层）上下弦伸入塔楼一跨，此跨弦杆采用型钢混凝土梁，端部与之相连接的混凝土柱，墙内设型钢暗柱；
（5）、提高连体部分及与之相连接的塔楼边框架抗震等级，抗震等级设为二级；
（6）、连接体楼板厚度取150mm，双层双向配筋，最小配筋率控制为0.25%；
（7）、层刚度比以及受剪承载力突变的楼层，均按薄弱层处理，均按高规4.3.12条要求调整楼层地震剪力；
（8）、局部穿层柱采用型钢混凝土柱
八、结束语
建筑设计是建筑杭震设计的一个重要方面，建筑设计与建筑抗震设计有着密切关系。它对建筑抗震起着重要的基础作用。为此，要充分重视建筑设计在建筑抗震设计中的重要性，在建筑抗震设计中更好地发挥建筑设计应有的作用。
参考文献：
1、《建筑结构可靠度设计统一标准》 (GB50068-2001)
2、《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223―2008)
