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施工方案优化范文1
【关键词】气田；优化；分层；段塞
文章编号：issn1006—656x（2013）09 -0228-01
一、概 述
苏里格气田受低渗透、井深、层薄、砂比低、返排率低的影响，加砂难度比较大，返排率偏低，增产效果不稳定；且层间、井间渗透率变化大，非均质性强，储层压力系数低，压裂改造难度大，沉积环境复杂，砂体平面分布稳定性差，埋藏深，压裂改造难度大。通过在苏里格地区3年的压裂，形成了一套针对有效的压裂工艺技术措施，在液氮伴注压裂施工现场灵活调节液氮排量、采用双封隔器和三封隔器精细分层压裂、前置液支撑剂段塞技术、高砂浓度顶替、适当提高砂比等压裂工艺技术措施，保证了压裂的成功。特别是s10h等5口水平井裸眼封隔器完井分四段加砂压裂的成功，开创了苏里格地区水平井压裂的先河，为苏里格深层气田水平井压裂积累了宝贵的经验，成果对气井压裂具有重要的借鉴和指导作用。
（一）灵活调节液氮伴注排量
苏里格气田属于低压、低渗透、水敏性地层，液氮泡沫压裂液适用于此类地层。液氮泡沫液体具有滤失量小、摩阻损失小、压裂液返排速度快、排出程度高的优点。针对苏里格气田储层特点，采取前置液阶段液氮大排量、加砂阶段液氮低排量的全程伴注方式，对难加砂的储层，则采取前置液液氮大排量伴注方式，力争在前置阶段将液氮量打足，给加砂阶段留有更好的压力空间，减少了压力上升给施工带来的风险。
（二）精细分层压裂
苏里格储层非均质性强，储层压力系数低，气层有效厚度小、多段、薄层，压裂改造难度大。针对储层特征开展双封隔器分层和三封隔器分层压裂，使气层产能得到最大限度的开发。首先在井筒内低替压裂液，打压坐封封隔器，再打压坐封滑套，通过油管注入压裂液到第一层。第一层压裂结束后关井，井口投φ38mm钢球1个，待钢球坐入滑套喷砂器后，用压裂车向油管加压，油管打压至压差达到30mpa左右时打掉滑套芯子，打开第二层压裂施工通道，同时钢球下落，封堵下层。工具开关正常后，开始压裂第二层。
第二层施工结束后停泵关井，从井口投φ43mm钢球1个，待钢球坐入滑套喷砂器后，用压裂车向油管加压，油管打压至压差达到30mpa左右时打掉滑套芯子，打开第三层压裂施工通道，同时钢球下落，封堵下层。工具开关正常后，开始压裂第三层。双封隔器机械分层方式，可以实现不动管柱一天一次分压两层；三封隔器机械分层方式，可以实现不动管柱一天一次分压三层，大大提高了施工质量和工作效率。
（三）高砂浓度顶替
顶替液的作用是将支撑剂充分顶入地层，避免支撑剂封堵油管，造成放喷困难或砂堵事故。实际施工中习惯性的以砂浓度100kg/m3开始计算顶替量，那时混砂车的搅拌罐里几乎没有砂子了，是一个安全的顶替过程。但这样也存在一个风险，即将高浓度的混砂液顶入地层过深，造成裂缝口闭合的情况，从而大大降低增产效果。经过现场经验总结，采取最后一层在300kg/m3时，此前压裂层在200 kg/m3时开始计算顶替量。如果还需要投球封堵下层，则砂浓度不宜过高，易卡住滑套，而最后一层施工结束后半小时左右开始放喷，不存在井口地带裂缝闭合的风险。经过试验，压后增产效果明显。
（四）前置液支撑剂段塞技术
前置液进入地层后滤失较大，造缝能力有限，在前置阶段增加支撑剂段塞可以起到三个作用，一是打磨炮眼和沟通主裂缝，有利于降低摩阻，从而降低施工压力，减少施工风险；二是试探性加砂，用以验证施工员对地层的判断，对正式加砂提供参考，指导主压裂的起步砂比和砂比提高幅度；三是防止多裂缝的产生对施工造成不利的影响，封堵支缝、微裂缝，减少液体滤失，使前置液的造缝作用更加明显，增加主裂缝的长度和高度，利于加砂的顺利进行，提高压裂效果。
（五）水平井裸眼封隔器完井分段压裂
多家单位联合组织实施的水平井裸眼封隔器完井分四段加砂压裂，利用水平井技术提高单井
产能先导试验，提高单井产能，提高储量动用程度。经过前期多方人员细致周密的组织配合，在苏里格地区成功实施了4口16层的水平井压裂，开创了苏里格气田水平井压裂的先河。
三、应用实例
s10h是多家单位联合组织实施的水平井裸眼封隔器完井分段加砂压裂，压裂层位h8，水平段气层裸眼深度3417.64-4245.0m，水平段长827.0m，共分四段，储层物性解释第一层最差，三、四层较好。
施工第一层时开始排量3.5m3/min，压力较高，达到66-61mpa，压力始终较平稳且呈现缓慢下降趋势，在前置液后期，为了减少地层液体滤失，提升排量到3.9m3/min，打前置液115.0m3后停止注氮，前置液中注入液氮12.3m3；再次提升排量到4.3 m3/min，保证排量不变，压力在60mpa左右，加砂后期压力上升较快，加砂35m3后达到63mpa，为避免砂堵，及时停砂顶替，顶替压力64-70mpa，排量4.3-1.2m3/min，顶替液量14.8m3，达到设计要求。
压完第一层后，投球打滑套施工第二层、第三层、第四层。
经过不停泵连续投球施工10小时，用液量达1384.5m3，加砂量达到133m3，创下了单井压裂连续施工时间最长，加砂量最大，用液量最多等多项记录，对地层进行压裂加砂定点增产改造取得成功。该水平井的成功，开创了苏里格气田深层水平井压裂的先河。
四、结论与认识
（一）施工过程中前置阶段出现不明原因的压力大幅度下降然后上升，应在加砂阶段谨慎提升砂比；在加砂阶段出现压力持续下降的情况，应果断停砂顶替，防止因脱砂造成砂堵；压力在整个施工过程中波动明显，不应一味追求高砂比，加砂量应适量，防止砂堵现象的发生。
（二）水平井水平段压裂长度达800m，摩阻压力高，在高砂比阶段要保持排量稳定，防止液体抽空现象的发生。在高砂比阶段排量下降或液体抽空，由于砂子的重力作用会产生沉积现象，摩阻增加，造成砂堵。
（三）山1层储层悟性明显差于h8，地层缝隙延伸性不稳定，压力波动较剧烈，加砂困难，应采取低砂比加砂，多步小幅度提升砂浓度，避免砂堵现象的发生。
施工方案优化范文2
关键词：隧道施工方案；优化；经济效益
中图分类号：U655.1 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2017）05-0084-02
施工方案是根据施工项目指定的实施方案。是对工程建设项目全过程的构思设想和具体安排，用来指导施工项目全过程各项活动的技术、经济和组织的综合性文件。它对工程建设能够起到组织、规划、协调、控制的作用。它必须从技术上保证工程施工所采取的技术方案在规定的工期内能够完成设计要求，并保证质量，又必须从经济效益的角度来计算分析施工方案的科学性和经济性，以保证能够有效地控制投资，以有限的资源投入取得较高的收益。
如何对施工方案进行优化，选择技术先进、经济合理的施工方案，从而在经济上达到消耗少、成本低和利润高的目的，是项目管理人员需要认真研究的重大问题，下面我以拉林铁路5标桑珠岭隧道为例，浅谈施工方案优化对经济效益的影响。
1 工程概况
新建铁路川藏线拉萨至林芝段站前工程LLZQ5标段位于雅鲁藏布江峡谷区。桑珠岭隧道位于桑加峡谷区进口端，沃卡车站至巴玉车站之间。隧道进口里程DK173+655，出口里程DK190+104，全长16449m，其中单线隧道14890m，车站隧道1559m，隧道最大埋深约1347m。本段所经地区工程地质条件较为复杂，主要可能存在的不良地质有高地应力、岩爆、高地温、导水断层等。于2014年12月开工，预计2018年11月竣工，总工期48个月。
2 初步施工组织设计方案
根据建设工期要求，结合现有机械设备、劳动力情况，初步将桑珠岭隧道施工洞身开挖支护工期制定如表1。
桑珠岭隧道按“新奥法”原理组织施工，分进口、1号横洞、2号横洞和出口及平导共4个工作面。出口平导施工到2#疏散通道、3#、7#、10#横通道后增加正洞施工作业面。
进口工区承担正洞1635m施工任务，由隧道一队组织施工；一号横洞工区承担正洞2834m施工（其中向小里施工710m，向大里程施工2124m），由隧道二队组织施工；二号横洞工区承担正洞6131m施工（其中向小里程施工2576m，向大里程施工3555m），由隧道三队组织施工；出口工区承担正洞5849m施工（其中2#疏散通道向出口施工155m，向3#横通道施工1465m，3#横通道向7#横通道施工1700m，7#横通道向10#横通道施工1320m，10#横通道向2#横洞施工1245m），由隧道四队组织施工，示意图如图1。
3 施工方案优化
指挥部在深入踏勘施工现场后，发现出口原规划临时用地及进场道路，被华电大古电站1#弃碴场先行征用，经地方政府反复协调，华电集团同意提供部分场地，但因此导致出口场地受限，道路拥堵，施工难以展开，生产能力受限，指挥部认真研究原施工方案后提出了缩短出口平导，新增3号斜井的优化方案。
优化方案于DIK185+400处线路前进方向右侧增设斜井一座，井身综合坡度3.39%，斜井与线路大里程方向平面夹角7959'2''，长度1389m，采用无轨运输双车道断面，出口平导长度调整为785m（原设计出口平导长度4512.77m，缩短3727.77m）。
4 经济效益分析
4.1 从业主投资角度分析
（1）桑珠岭隧道新增3号斜井长度1389m，根据编制的初步单项预算，估算增加费用3369万元；桑珠岭隧道出口平导优化缩短3727.77m，根据减少费用5079万元，小计减少费用1710万元。
（2）桑珠岭隧道新增3号斜井，弃碴远运方量增加6.15万方，桑珠岭隧道出口平导优化缩短减少弃碴远运方量11.89f方，根据清单单价计算业主将减少投资398万元。
综上所述，从业主投资角度来说，桑珠岭隧道增加3号斜井后，业主实体工程量初步将减少投资2108万元。
4.2 从施工单位成本角度分析
（1）桑珠岭隧道出口工区原贯通日期为2018年2月，新增3号斜井后，该工区正洞围岩级别绝大部分Ⅱ级，按单口月掘进120m的保守进度估计，预计贯通日期为2017年7月，管理费月平均按200万元计算，此项将节约1400万元。
（2）桑珠岭隧道原设计2号横洞工区正洞大里程方向施工任务为3555m（未包含桑珠岭隧道2号横洞777m），出口工区施工任务为5849m，两个工区独头掘进都比较长，特别是在高海波缺氧环境下施工存在一定难度。经过施工方案优化新增3号斜井后，桑珠岭隧道原设计2号横洞工区正洞大里程方向施工任务变为2795m，桑珠岭隧道3号斜井工区正洞小里程方向施工任务为1905m，正洞大里程方向施工任务为1600m，出口工区施工任务变为3104m。根据施工经验隧道独头掘进长度超过3km后将计算开挖及出碴增加费，通过计算此项费用将节约170万元。见表2。
（3）桑珠岭隧道原设计2号横洞正洞大里程出碴方量估算为20.26万方，桑珠岭隧道出口工区出碴方量估算为33.33万方；通过方量优化后，桑珠岭隧道2号横洞正洞大里程段通过出碴方量估算为15.93万方，桑珠岭隧道3号斜井正洞出碴方量估算为19.98万方，桑珠岭隧道出口工区出碴方量估算为17.68万方。通过现场实际测量，桑珠岭隧道2号横洞洞口距离碴场30km，桑珠岭隧道3号斜井洞口距离碴场35km，桑珠岭隧道出口洞口距离碴场41.5km，按平均运价每方2元/km计算，原设计弃碴远运增运费用为3982万元，经过方案优化后弃碴远运增运费用为3822万元，此项费用将节约160万元。
综上所述，从施工单位成本角度来说，桑珠岭隧道增加3号斜井后，施工单位施工成本将减少1730万元。
通过以上两个角度的对比分析，方案改良后业主和施工企业成本均减少，证明该施工方案得到了优化，在经济效益上取得了业主、施工方双赢的局面，为以后相似长大隧道施工方案优化提供了参考。因而项目管理人员对施工方案进行认真研究，并使其尽可能得到优化，是施工企业能否提高经济效益的关键所在，是项目管理人员应当要认真对待的重大问题。
5 结语
施工组织设计是对建设工程施工活动实施科学管理的主要手段，是贯穿工程项目全过程的技术经济文件，它编制的好坏将直接影响工程造价控制。因此，在保证工程质量和满足业主使用要求及工期要求的前提下，优化施工方案及施工工艺是控制投资和降低工程造价的重要措施和手段。
施工方案优化范文3
【关键词】河道挡土墙；安全测评；优化加固
挡土墙是指用来支撑天然、挖方或人工填土的边坡以保持土体稳固性的构造物，通常广泛用于在隧道洞口和河流岸边等处。主要工作内容是利用人工或机械挖掘， 辅以人工修补， 灵活地挖掘堆砌。挖基要注意避开雨季， 同时保障槽壁平整稳固没有积水。挡土墙的主体根据墙背土质、填料分类， 还会修建反滤层和隔水层。当墙背为土质、软质岩石、含泥质易风化的岩石及填料为细沙泥土时就要铺设30CM厚的合成材料为反滤层。当墙背为较厚实的土层时挡土墙反滤层厚度不得少于50CM且反滤层顶部与下部中间要加隔水层。河道挡土墙是河道旁的主要建筑物，一般依据河道范围内的人口数量、经济发展现状和主要设施等实际情况来修建。如果河道挡墙发生坍塌， 一来会严重威胁到墙后建筑物和周边群众的生命财产的安全，同时坍塌的挡土墙会堵塞河道，造成河道被淹的严重后果， 极大降低河道周围群众的生产力和生活水准， 并带来巨大的经济损失，因此优化河道挡土墙的施工方案是十分重要的。
一、挡土墙的计算方法和结构类型
现阶段业界对挡土墙主要有两种计算方法：一种是凭以往经验确定挡土墙的结构、墙身大小尺寸，并计算出其承压能力，然后再验算它的强度大小和稳定程度；第二种则是综合考量挡土墙施工的施工造价，结合挡土墙所需造价构造目标函数来对其展开优化设计，但实际上挡土墙的建造还是靠经验。这两种常用方法都有很多缺陷及问题，如人员主观性大，需要一个很长周期来设计，工作的效率也不高；对施工人员的经验要求也很高；没有充分掌握挡土墙结构选择和工程花费之间的关系。而挡土墙的结构和墙身尺寸大小，很大程度上将决定材料多少及总体工程量大小，也关系到挡土墙工程的总花费，所以需要一个最佳设计方案是挡土墙施工中的关键问题，而现行的施工方法没有综合考虑挡土墙工程的经济效益。
选择挡土墙优化设计时要注意，首先保证方案标准的统一性，然后确定优化设计的决策手段，最后参照各类挡土墙的案例，根据实际情况分析考核所有待选方案。现今业界对挡土墙结构的研究在不断发展，各种新式挡土墙已在实际工程中应用广泛。且都具有设计科学、结构轻便、施工时间短、投资花费少等特点。由此可见随着新型挡土墙系统理论和计算方法的不断改善，应用范围也会越来越广泛。
二、河道挡土墙的安全评价方式
具体评定时应该借助资料收集、现场调查和监测等手段， 对挡土墙的施工情况进行综合分析检查， 多次审核计算危害较大的墙段和工点， 全面判定挡土墙的安全性能和稳固程度， 并按照观察结果提出科学的优化方案， 真正做到安全鉴定工作有理有据， 鉴定结果真实可靠。
（一）资料收集和实地考察
收集有关河道挡土墙的考察、设计资料是安全评价和监测的重要根据。当河道线路较长时， 实地考察就应该以外观检查为主， 全面掌握挡土墙的实际面貌， 作为安全评价测定的参考资料，外观检查有以下几个方面：
1.墙体有没有裂开。墙体出现裂缝就说明挡土墙被损坏，而挡土墙裂缝又可分水平裂开、斜裂缝和垂直裂开等多种状况。
2. 墙面有没有外鼓。墙面出现外鼓则说明挡土墙有坍塌的可能，特别是在在不利条件下就会发生坍塌的危险。
3.伸缩缝有没有错动。伸缩缝有错动现象说明挡土墙稳固性不强， 错缝变形比较明显的挡土墙则是处在极限状态。
4.砂浆饱满程度如何。当发现墙体砂浆已经呈现掏空状时则表明挡土墙强度下降。
5. 挡土墙排水是否畅通。当挡土墙排水孔排水不顺畅的时候会使得墙背吸饱水分，造成墙体承受很大的水压。
6.墙趾埋深是否足够。墙趾埋深是指挡土墙基础埋入地表的深浅状况， 埋深程度不够会直接影响挡土墙的稳固能力和抗倾覆能力。
7.墙后有没有堆载现象。如果墙后有人为堆载现象，会极大加重墙体的荷载度， 不利于墙体稳定状况，还要注意墙体有没有被多次加高。
（二）安全情况检测
使用多种检测手段可以帮助我们充分掌握河道挡土墙受灾状况， 主要检测方法包括观测挡土墙的裂缝长度、宽度和发展方向，有时还要对裂缝深度开展探测。 其次就是针对风化、破损和墙体掏空较严重的墙面开展墙体强度测试。还要注意测量挡土墙每次加高的地方、长度和高度以及河道挡土墙破损墙面的长度等，最后综合结合钻孔和室内试验等方式来对地层性质开展补充分析。
三、河道挡土墙的优化加固方案
河道挡土墙加固原则要遵循五大点：第一点原则是在挡土墙加固过程中， 最大程度的维持河岸线的现状；第二点原则是挡土墙的优化加固尽量不减少河道行洪断面的空间，也要避免挖填补偿的平衡原则；第三点原则是加固后的挡土墙要最大程度的保持与现有挡土墙相协调；第四点原则是河道挡土墙加固过程中要尽可能降低对河道两旁建筑物的影响；最后一点原则是新加固的挡土墙要保持和市政的规划要求相协调。
在水利工程中， 常用砌筑石块来预防堤坝水土流失， 维护边坡稳定。至于设计标准高、地质条件较为复杂的堤坝就需要采取其他的施工技术。施工中还有一种基坑边坡支护的土钉墙边坡支护技术， 在维护边坡稳定方面具有一定的优势。采用土钉墙边坡支护技术可以缩短工期， 经济效益较为明显。除此之外还有一些优化加固河道挡土墙的措施包括：拆除重建不合格的挡土墙。需要进行拆除重建的挡土墙主要有以下几种状况： 一种是出现贯穿性裂缝或严重倾斜的挡土墙以及没有设置挡土墙的边坡，墙面出现外鼓现象的挡土墙。其次是墙后的卸载工作。对于墙后堆土堆物的挡土墙， 要推平墙后的堆土， 清除干净杂物， 减小墙体荷载。再次是开展墙趾护砌工作。河道转弯处的挡土墙由于长期被水流冲击， 墙趾埋深程度不够， 墙趾底部墙体极易被掏空， 承载力度达不到要求， 致使墙体抗倾覆的能力和抗滑能力都有所下降。对于墙趾部位损坏比较严重的挡土墙， 则要彻底采取护砌修复， 保持墙趾埋深的程度， 这样墙体的安全隐患就能够从根本上得到解决。还要注意多增设一些墙面排水孔。因为地下水的流量大小对挡土墙的安全状况影响较大， 汛期时候河水大幅涨跌， 如果挡土墙的排水不畅， 洪水消退时挡土墙的地下水位会和河水位差距过大， 不利于河道挡土墙的安全， 所以要在挡土墙表面多增设一些排水孔， 增大墙体的排水量， 提高河道挡土墙的整体安全水平。墙面增加锚杆也是一个很好的加固方法。主要是针对墙面出现外鼓但还没有出现裂缝的混凝土挡土墙， 因为挡土墙后面作业空间不大， 所以可以在墙体的外面打入锚杆， 利用锚杆来减少墙体所承受的荷载量。最后还要注意墙体的安全监测。很多外观运行上比较良好的河道挡土墙，其实经过了二次、三次的加高巩固， 因此底部挡土墙受到的压力远远超过了原来设计， 故建议经常对墙体状况进行检测， 以保障墙体结构变化发展顺应实际情况。
四、结束语
综上所述，河道挡土墙的施工要兼顾好设计和后期的检测维护工作，做好有关的资料收集和安全测评等工作，全方位综合优化挡土墙的施工过程，真正做到保障工程的尽善尽美和周围居民的生命财产安全。
参考文献：
[1]马彦君.试探水利工程挡土墙的设计[J].农业科技与信息，2009（06）.
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[3]黄汉生，冯秉超，阮新建.圬工挡土墙优化设计[J].中国农村水利水电，2007（10）.
施工方案优化范文4
1 一般技术方案
在电网建设工程中，变电所增容升压等改造工程一般分为两个阶段：第一阶段为新建部分施工，一般先进行土建基础施工，然后进行电气安装；第二阶段为改造部分施工，需要停电后方可进行，一般先拆除原有的电气设备，再由土建根据新设备情况进行拆除或改造，最后完成改造部分新设备的安装。
2 本次方案设计
2.1 德胜变原状
德胜变原为35kV电压等级变电所，其规模如下：(1)原有主变为SZ9－16000/35三相油浸式有载调压变压器，电压为35±3×2．5%/10．5kV；(2)35kV进线1回，采用中置式手车开关柜，额定电流1600A，开断能力为25kA；(3)10kV出线6回，采用中置式手车开关柜，额定电流630A，开断能力为20kA；(4)本所北侧为预留的110kV场地，中间为主变场地，南侧为配电生产综合楼，电容器场地设在综合楼底层东侧，进所道路由变电所西北侧接入。
2.2 改造内容
经项目批复建设规模如下：(1)本期升压扩建新增的110kV主变压器及110kV配电装置布置于户外前期预留位置；原35kV主变压器予以拆除；(2)将原一层10kV开关柜、电容器、接地变拆除，并将隔墙拆除，改造为新的10kV开关室；(3)将原配电楼二层的35kV开关柜拆除，将此开关室改造为电容器室；(4)主控保护室地坪进行改造；(5)10kV配电装置、保护及通信系统全部更新。
2.3 方案设计
为提高项目进度、缩短施工周期，我们协调好各工序的衔接，合理安排交叉作业，对拆除顺序及施工方法进行优化，得出了以下方案：(1)户外本期新建的#2主变、110配电装置土建施工；(2)户内本期新增电容器组、10kV开关柜Ⅰ基础施工；(3)#2主变、110配电装置电气安装；(4)停运#1主变、35kV、10kV配电装置，10kV出线在外部搭接进行负荷转供；(5)拆除#1主变、35kV、10kV配电装置及保护装置；(6)户内电容器组安装；(7)户内未施工部分地坪根据设备要求作适当改造，破坏的户内地坪原状恢复；(8)户内新配电装置进行安装；(9)10kV出线外部线路恢复，全所改造完成。
2.4 改造后现状
经本次增容升压，德胜变改造后规模如下：
(1)新增主变压器采用SZ11－80000/110低损耗三相三圈有载调压自冷一体式油浸变压器，电压为110±8×1．25%/10．5kV，容量比80/80MVA，远景规模2×80MVA；
(2)新建110kV出线回路数2回，采用常规敞开式设备；断路器选用SF6单柱式单断口，弹簧机构三相联动操作型式，额定电流2000A，开断能力为31．5kA；隔离开关采用双柱水平旋转式，主刀配置电动操作机构、地刀手动，额定电流1250A，动、热稳定电流/持续时间为31．5kA/4s；电流互感器采用单相油浸倒立式；电压互感器采用电容式，远景2回；
(3)10kV侧改造后本期出线12回，采用中置式真空开关柜，内配真空断路器，额定电流2500A(主变、分段)，开断能力25kA。远景24回；
(4)无功补偿方面配置了3组10kV电容器，容量为3×6000kVar。
3变电所土建与电气施工的方案设计
我们结合一般技术方案对德胜变升压工程进行综合分析：(1)户外新建阶段，110kV配电装置、主变基础施工及设备安装，不涉及停电施工；(2)户内改造阶段，先拆除原有电气设备，再进行土建的拆除与改造，最后进行10kV新配电装置安装，期间全所停电，10kV出线负荷需转供。
为提高项目施工进度、保障工程施工的有续衔接，我们组织设计、监理、施工等参建单位熟悉设计图纸所含括的具体工作内容，对变电所进行了实地勘察，重点为涉及停电的户内施工部分。
我们注意到现场有2项可利用为优化方案的条件：(1)本期的电容器室为原配电楼二层的35kV开关柜拆除后改造而来，但本期新增的电容器组邻近现有的35kV开关柜而未与其位置重叠；(2)本期新增10kV开关柜西侧的13个柜子(以下称10kV开关柜Ⅰ)基础为现有的资料室。该两部分土建拆除、改造施工可不涉及停电，即户内部分土建施工可提前至原电气设备拆除前进行。
从而，我们以全所停电、原电气设备拆除为界，将户内施工分为两个阶段，并结合土建基础保养期满即可开始部分电气安装的特点，对一般技术方案进行了细化、调整。并根据优化方案调整了土建拆除顺序：(1)综合配电楼中改造范围与运行设备位置未重叠的一层西半部隔墙、地坪及二层东半部隔墙部分，拆除改造工作在户外施工结束而电气设备仍在运行的情况下进行；(2)综合配电楼中其余涉及运行设备基础的部分，在全所停电、电气设备拆除后进行。
4 措施保证
为此，我们采取了以下几项措施来保证施工的顺利进行：
(1)工期保证措施：集中技术含量大且专业技术优势的实体，为最终实现工期、质量目标提供保障；合理安排先后工序、平行工序、交叉工序；运用P3及EXP软件管理系统对工程进行全方面有效控制和管理；加强业主和监理的协调与监督作用，平衡好建设过程中各施工关系；定期召开例会，及时解决工程施工中出现的问题，保证工程顺利推进。
(2)安全保证措施：认真实际地编制、落实安全施工方案，指出每一项作业主要危险点和防范措施；落实安全防护措施，严格执行安全防护标准，配备安全防护用品；做好安全防范，在带电设备附近等需提示、警告、禁止的场所布置醒目的标志牌；加强电土配合，避开交叉作业可能造成的相互伤害，重点控制电土配合过程中立体交叉物体打击、土建预留孔洞、各种电动工具施工用电安全、现场消防等安全难点。
(3)文明施工措施：加强现场文明布置，防止土建施工过程中扬尘等污染对运行设备产生影响；注重文明施工，防止土建施工机械对电气设备造成损害。
5 效益与结论
施工方案优化范文5
关键词：φ2.2m供水管；上软下硬；紧邻
中图分类号：TK284文献标识码： A 文章编号：
1概述
某市地铁换乘车站1号风亭段距离该市φ2.2m供水管距离仅为2m左右，管线下存在全新统冲洪积中砂且紧邻微风化混合片麻岩,原设计采用600mm厚连续墙如图1所示，1号风亭组局部位于全新统冲洪积中砂层中，砂层厚度最厚达4.2m，砂层下紧邻的微风化混合片麻岩岩石强度最高值为130MPa，地质断面如图2所示。
图1原来招标设计1号风亭组围护结构平面示意图
图21号风亭组地质断面示意图
2原设计施工方案的不利风险因素
1、设备选型方面
该地铁车站1号风亭处施工场地狭小，如果采用原设计槽宽600mm的地下连续墙，因为地下连续墙钢筋笼子问题，需要配套选取50T以上的履带吊、槽臂机等机械设备，不利于该地铁车站1号风亭处施工场地的布置规划，设备安全隐患高。
2、施工工法选择方面
该车站1号风亭结构底板处主要位于微风化混合片麻岩中，部分槽段穿越全新统冲洪积中砂，因为微风化混合片麻岩强度较高，施工过程中普遍需要采用冲击钻机，槽宽600mm的地下连续墙成槽周期较长，不利于地下连续墙槽段稳定。
3、对周边砂层扰动情况
原设计采用幅宽6000mm，槽宽600mm的连续墙，因为幅宽、槽宽较大，下部基岩较硬，成槽过程中反复冲击扰动，对砂层扰动较大，将会出现塌槽的危险，势必对2.2m供水管土体造成扰动，存在2.2m供水管因周边土体扰动应力集中而发生变形。
3优化变更设计施工方案及其优点
针对该地铁车站1号风亭在设备选型、施工工法选择、对周边土体扰动过大等风险因素，建议采用优化变更设计施工方案如图3、4所示，优化后的工程造价对比情况详见表1、2所示。
表1 方案变更前的工程造价表
表2 方案变更后的工程造价表
图3 优化变更设计1号风亭组围护结构平面示意图
图4 优化变更设计1号风亭组围护结构细部放大图
1、造价对比方面
建议后的优化变更设计施工方案与原来招标设计施工方案在工程造价方面对比，造价大大降低，节约了建设单位的资金投入，经济效益明显。
2、设备选型方面
建议后的优化变更设计施工方案采用φ800mm钻孔灌注桩+φ600mm双管旋喷桩替代槽宽600mm的地下连续墙，需配套的施工设备如：35T汽车吊、冲击钻机，相对于600mm的地下连续墙配套施工使用的50T以上的履带吊、槽臂机等机械设备体积小，便于该地铁车站1号风亭处施工场地的布置规划，设备安全隐患大大降低。
3、施工工法选择方面
采用φ800mm钻孔灌注桩替代槽宽600mm的地下连续墙，成孔周期比成槽周期大大缩短，φ800mm钻孔灌注桩单孔的水下砼灌注方量也只有600mm的地下连续墙下砼灌注方量的1/5左右，大大降低了泥浆护臂坍塌的可能性。
4、对周边砂层扰动情况
采用φ800mm钻孔灌注桩替代槽宽600mm的地下连续墙，成孔面积小，钻孔过程中土体拱效应显著，泥浆护臂效果更加理想，在下穿砂层过程中扰动最小，对φ2.2m供水管土体造成扰动大大将底，是施工φ2.2m供水管周边该地铁车站1号风亭围护结构较理想的施工方案。
5、技术保障方面
采用φ800mm钻孔灌注桩+φ600mm双管旋喷桩的形式，并且在φ600mm双管旋喷桩桩心位置增加了袖阀管，一旦φ2.2m供水管沉降过大，可以通过袖阀管补偿注浆的方式，围护φ2.2m供水管周边土体稳定，防止应土体扰动而应力集中发生变形。
施工方案优化范文6
关键词：连续梁；挂篮悬臂；施工工艺；质量控制
中图分类号：TU74 文献标识码：A 文章编号：
Abstract: the cantilever construction method not need a lot of support and temporary construction equipment, do not affect bridge navigation, open to traffic, construction from season, the influence of the river water level, and can long-span bridge applied, so widely used. This paper is combined with the engineering practice, the author prestressed reinforced concrete cantilever (guyed travelers) method and in construction problems should be paid attention to.
Keywords: continuous beam; Hanging basket cantilever; The construction technology; Quality control
预应力钢筋混凝土连续梁桥能充分发挥高强材料的特性，使结构轻型化，具有很大的跨越能力，而且它可以有效地避免混凝土的开裂，特别是处于负弯矩区的桥面板的开裂。除此之外，预应力混凝土连续梁桥还能节省材料、变形和缓、伸缩缝少，刚度大、行车平稳，养护简便等优点，所以在近代桥梁建筑中已得到越来越多的应用。
一、概述
悬臂施工法是在桥墩两侧对称逐段就地浇筑混凝土，待混凝土达到一定强度后，张拉预应力筋，移动机具、模板继续施工。预应力混凝土连续梁桥采用悬臂施工的方法需在施工中进行体系转换，即在悬臂施工时，结构的受力状态呈T形刚构，悬臂梁，待施工合拢后形成连续梁。因此，在桥梁设计中在考虑施工过程的应力状态，要考虑由于体系转换及其他因素引起结构的次内力。使施工受力与运营状态结构的受力尽量吻合，通常用悬臂施工的连续梁桥选取变截面梁。预应力混凝土连续梁桥在悬臂施工时，由于墩梁铰接而不能承受弯矩，因此，施工时要采取措施临时将墩、梁固结。待悬臂施工至少一端合拢后恢复原结构状态，这是连续梁采用悬臂施工法的一个特点。
二、工程概况及施工方案
湘桂铁路扩改工程柳南段和南黎铁路工程柳南线宝盖沙江特大桥15#-18#墩采用40+64+40米的预应力混凝土连续箱梁，全长144m，横截面为单箱单室。三跨变截面预应力混凝土连续预应力混凝土连续梁，其纵向预应力筋采用公称直径为15.2mm，其技术条件符合GB5224标准，抗拉强度标准值为fpk=1860MPa,弹性模量为Ep=195GPa的预应力钢绞线。主桥按悬臂浇筑法施工，以16号墩、17号墩为两个T构，单T划分9个梁段，施工时最大悬臂长度27m，悬臂浇筑最大长度3.5m，最大重量1149KN，单T浇筑最大不平衡力控制在80KN以内。合拢段先施工边跨合拢段再施工中跨合拢段。
三、施工工艺及质量控制
1、0#梁段施工
0#梁段施工，首先通过预埋在主墩墩身里的特制点板，用“N”型万能杆件拼组桁架式扇形托架，四片主桁联结形式桁架式结构，其上铺设两层型钢垫梁。支架预压采用液压千斤顶施加集中力进行等效预压，以消除支架的非弹性变形，然后立模、浇筑0#。0#梁段外模采用大块钢模板，以确保梁体的外观质量。
2、挂篮悬臂施工
0#梁段施工完成后，在其上部拼装挂篮，挂篮是悬臂浇筑法施工的主要设备，它可没轨道走行，支承在已完成的梁段上，用以进行下一个梁段的施工。
1)挂篮构造
大桥箱梁的悬臂施工采用三角桁架挂篮进行施工, 采用三角挂篮施工，结构简单，受力明确，承载力大，施工简便、装拆容易，行走方便。挂篮由主纵桁梁、底篮、悬吊及后锚系统、行走系统、内外模架及内外模板、张拉平台等部分组成。
2)挂篮的安装
挂篮所有构件在陆地上制作完毕后用吊车吊至已浇注好的0～ 1# 块桥面上, 人工组装。外模在施工0# 和1# 梁段时用吊车安装, 挂篮组装完成后用滑梁挂在挂篮横梁上, 最后安装底模平台。安装就位时，保证挂篮的左右两侧前支腿同步，且采用刚性支垫，支垫面要求平整，距离两端为50cm的距离。
3)挂篮行走及定位
前一梁段梁体浇筑完成并实施纵向预应力筋张拉压浆后，在已浇梁段上对称铺设挂篮自锚纵梁，该纵梁由2cm厚钢板组焊而成，定位在预留竖向预应力筋上（未张拉），并将其固定。顶起主桁梁，挂篮的前支点与走行纵梁之间铺设多根小圆钢，以减小挂篮带重前移时的摩阻力，挂篮的后支点通过专用的夹轮将挂篮的尾端反扣在走行纵梁上，防止挂篮带重前移时倾覆。挂篮行走之前，应将内、外模板与梁段砼彻底分离，并落在能随挂篮一起滑动的钢梁之上。两端采用2台10T手拉葫芦对称慢速牵引，到位后用全站仪定位。
4)挂篮悬浇施工。
挂篮行走就位, 调整底模板、翼板标高、轴线位置。绑扎箱梁底板、腹板钢筋, 安装预应力束管道及竖向预应力筋。就位内模,绑扎箱梁顶板、翼板钢筋, 安装定位顶板纵向预应力束管道和横向预应力束。浇筑箱梁混凝土, 为了保证T 构两侧受力平衡, 混凝土浇筑时, 用两台混凝土泵送机对称浇筑。浇筑结束后马上进行预应力管道清洗, 混凝土成型后适时覆盖洒水养生。
5)预应力工艺
梁段预应力张拉必须在该梁段混凝土强度及弹性模量达到设计值的100%，砼龄期不少于6天后方可张拉。预应力筋张拉顺序按从外到内左右对称张拉。
张拉程序：0――初应力――张拉应力（σk）的10%――σk（持力3分钟）锚固
3、边跨的施工
边跨不对称的现浇梁段采用在已浇悬臂段和过渡墩上架设吊篮进行施工。其现浇梁段利用挂篮施工，施工方法同主跨。边跨施工等混凝土强度达到设计要求后，分批张拉预应力筋，然后压浆封锚。
4、合拢段的施工
在各T构悬浇完成后，即可进行全桥的工作，合拢段的施工是结构体系转换前一道重要工序，应严格按照设计程序和施工工艺要求，科学组织施工，确保工程质量。
1)合拢段施工顺序
首先安装两边跨现浇支架，立模浇筑、边跨。其次浇筑两边跨合拢段混凝土。然后拆除墩顶临时支座，拆除前将墩上永久支座锁定，防止支座滑移，临时支座拆除时注意一个墩上的临时支座同时拆除。最后施工完成中间合拢段施工。
各合拢段预应力束张拉的顺序是：先顶板后底板，称短束后长束，每次对称张拉2束，顶板、底板交错进行，直至全部张拉完成，每一合拢段张拉完成后再压浆。
2)合拢段施工的方法及措施
①挂篮的拆除和模板安装
T构施工完毕后，拆除T构上的挂篮，边跨合拢段的施工，可利用直线段模板及支架吊起一段。其它中间跨合拢段直接应用挂篮上的模板进行施工。将挂篮底模平台锚于合拢段外侧梁段底板上，外侧模悬吊与于该梁段翼板上，内模置于底板顶面，内外模间用对拉螺栓拉紧。
②合拢梁段混凝土临时锁定措施
由于气温的变化以及各种因素的影响，会导致合拢段混凝土拉裂或压坏，我们用刚性支承临时锁定合拢两端，使其成为可以承受一定弯矩剪力的牢固结点。锁定温度应符合设计规定，支承一定在与两悬臂端牢固顶紧，并必须保证支承顶面强度、质量。设置刚性支承以前，应完成合拢段钢束以及张拉准备工作。
③合拢段施工质量控制措施
合拢段是连续梁施工的关键,为确保合拢段的施工质量，应采取以下特殊措施：a.为保持混凝土浇筑过程中梁体受力不变，在中跨合拢段外侧梁段预压重量等于合拢段重量一半的水箱，随混凝土的灌筑分级放水。b.选择一天中温度最低的时间段内灌筑混凝土,合拢前侧定梁段高程，其高差必须在设计规定的范围内。c.为防止出现由于新浇混凝土自身收缩引起的裂纹，合拢段混凝土使用微膨胀混凝土。d.为尽快提高合拢段混凝土早期强度除加入适量早强剂外将合拢段混凝土强度提高一个等级。e.加强养护，在全跨范围内的顶板上铺草袋洒水降温。f.待合拢梁段混凝土达到设计强度后，按照设计张拉次序依次进行张拉锚固，临时管道压浆封固。
四、结束语
在挂篮悬臂施工具有受力明确、整体刚度大、变形小、使用机具设备少、拼装快、施工精度易控制等特点，在铁路桥梁连续梁中取得了广泛应用。文中所述的铁路桥梁连续梁挂篮施工控制要点针对性较强、内容简单易懂，有助于保证施工的质量、进度和经济效益，已经在工程建设中得到应用和推广，取得了较好的应用效果。
参考文献：
[1]雷俊卿.桥梁悬臂施工与设计[M].北京:人民交通出版社,2000.
