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焊接方法范文1
中图分类号：TG4 文献标识码：A 文章编号：1671-7597（2014）03-0152-02
由于在压力容器产品的制造过程中，焊接的焊缝性能较难以有效的进行检测，同时焊接作为在产品生产过程中，属于比较关键的加工工序，其在很大程度上决定着产品的制造质量，因此为了保证焊接的焊缝性能达到相关要求，就必须在焊接的过程中进行有效的控制，从而确保锅炉、压力容器产品的质量。2010年12月1日施行的《固定式压力容器安全技术监察规程》（TSG R0004-2009）中明确规定：压力容器产品施焊前，受压元件焊缝与受压元件相焊的焊缝、熔入永久焊缝内的定位焊缝、受压元件母材表面堆焊与补焊以及上述焊缝的返修焊缝都应当进行焊接工艺评定或者具有经过评定合格的焊接工艺规程支持。2011年7月1日施行的NB/T47014-2011（代替JB/T4708）对于评定的过程和结果的确认进行了多处的修改，因而有些压力容器制造单位，在进行相应的焊接工艺评定时出现不同程度的标准条款引用错误，或是标准理解不清导致工艺评定不符或整体不满足设计要求，下面，笔者就根据标准的相关要求对组合焊接方法评定的过程和要求加以介绍。
1 组合焊接方法焊缝的焊接工艺评定方法
对于现行的标准NB/T47014-2011中，对组合焊接方法焊缝进行评定是有如下的规定的：当同一条焊缝使用两种或两种以上的焊接方法，或重要因素、补加因素不同的焊接工艺时，可按每种焊接方法（或焊接工艺）分别进行评定（简称），亦可使用两种或两种以上焊接方法（或焊接工艺）焊接试件进行组合评定（简称“组合评定”）。现笔者以厚度为36 mm，材质为Q345R，有冲击试验要求，焊接方法采用钨极气体保护焊打底，手工焊条电焊焊填充，埋弧焊盖面的产品为例分别进行“分别评定”和“组合评定”。
1.1 组合评定
在采用“组合评定”方法时，需要特别注意在NB/T47014-2011中的相关规定，焊接工艺评定合格后，在决定其适用于何种焊缝时，应要综合考虑适用母材的厚度与适用焊缝金属的厚度，两者是需要同时满足的。通常有压力容器制造厂家在实际应用焊接工艺评定时仅仅考虑了焊缝的金属厚度而未考虑适用的母材厚度，导致在产品的生产过程中出现了不符合。下文将介绍采用“组合评定”时应注意的事项。按照图1所示的相应焊接方法焊接的试件。
图1
根据NB/T47014-2011中的相关规定，其适用的焊缝金属厚度及母材有效厚度见表1。
表1
评定厚度有效范围
焊接方法 试件厚度 焊缝金属厚度 母材 焊缝金属
下限 上限 下限 上限
GTAW 36 mm
组合试件 6 16 72 不限 12
SMAW 10 16 72 不限 20
SAW 20 16 72 不限 40
其中，需要注意的是，在规定做冲击试验的情况下，母材的有效厚度下限应去16 mm与T两者间的较小值，在本文中则应该取16 mm。
当组合焊接方法的焊接工艺评定合格后，在实际的产品焊接时，如果其重要因素满足工艺评定的要求，既可以使用本焊接工艺中的一种焊接方法进行施焊，其适用的母材有效厚度分别见表2。
表2
焊接方法 母材有效厚度 焊缝金属厚度 有效母材厚度
下限 上限 下限 上限 下限 上限
单独使用钨极气体保护焊 16 72 不限 12 / /
单独使用埋弧焊 16 72 不限 40 16 40
单独使用手工电弧焊 16 72 不限 20 16 20
组合焊接方法的焊接工艺评定在单独使用时，要充分考虑其母材及焊缝金属的覆盖范围。表2所表达的即是这种情况，由于母材和焊缝金属的双重限制，导致本工艺评定中的钨极气体保护焊无法单独使用焊接产品，这一点，请读者们要注意。
1.2 分别评定
分别评定各种焊接方法，根据实际焊件的要求选择T=18 mm的试件分别进行施焊。按照图2所示进行施焊。
GTAW SMAW SAW
图2
其适用的母材有效厚度分别见表3。
表3
评定厚度有效范围
焊接方法 试件厚度 焊缝金属厚度 母材 焊缝金属
下限 上限 下限 上限
GTAW 18mm 5 16 361 不限 10
SMAW 10 16 361 不限 20
SAW 18 16 361 不限 36
注1：根据NB/T47014-2011中的规定：焊条电弧焊、埋弧焊、钨极气体保护焊、熔化极气体保护焊和等离子弧焊用于打底焊，当单独评定时，其适用于焊件母材厚度的有效范围按继续填充焊缝的其余焊接方法的焊接工艺评定结果确定。
通过上文的分析和介绍，可以确定“分别评定”一样可以完全覆盖产品焊缝的要求，同时单独使用其中一种焊接方法进行施焊，其适用的母材有效厚度分别见表4。
表4
焊接方法 母材有效
厚度 焊缝金属厚度 有效母材
厚度
下限 上限 下限 上限 下限 上限
单独使用钨极气体保护焊 16 36 不限 10 / /
单独使用埋弧焊 16 36 不限 36 16 36
单独使用手工电弧焊 16 36 不限 20 16 20
通过以上图表及相关描述可知，对组合焊接方法的焊接工艺评定，既可以采用组合焊接方法进行评定，也可以单独对每一种焊接方法进行评定。同时，两种评定的方法各有不同之处，其使用的条件也不同，不能够简单的将两者统一。
2 结束语
通过以上论述，确定了组合焊接方法的焊接工艺评定的两种方法。不过在采用“分别评定”方法时，必须尽量保证评定试件的坡口形状、尺寸和所评定的接头焊缝相同。同时两种焊接方法进行焊接工艺评定时，标准中均有不同的要求，对评定的使用同时也有着不同的规定，这些也都需要读者认真的理解标准中的相关条款，避免在实际的使用过程中造成损失。
参考文献
[1]NB/T47014-2011 承压设备焊接工艺评定[S].
[2]TSG R0004-2009特种设备安全技术规范.固定式压力容器安全技术监察规程[S].
焊接方法范文2
按采用的能源和工艺特点，焊接分为熔化焊、压力焊和钎焊三大类，每类又分为各种不同的焊接方法。
1、熔化焊分为电弧焊、气焊、铝热焊、电渣焊、电子束焊、激光焊。
2、压力焊分为电阻点缝焊、电阻对焊、超声波焊、爆炸焊、扩散焊、摩擦焊、高频焊。
3、钎焊包括火焰钎焊、感应钎焊、炉钎焊、盐溶钎焊、电子束钎焊。
（来源：文章屋网 ）
焊接方法范文3
关键词：车载罐；常压；焊接
Abstract: based on the CQK5141 type process arrangement, manufacturing process youchegang supervision and guidance, the paper discusses the atmospheric transport oil tank welding method.
Key words: the cans, Atmospheric pressure; welding
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
公司生产的CQK5141型运油车载罐是长轴为2000㎜，短轴为1200㎜，全长4800㎜椭圆型，最大容积7.7m³；罐体有罐身、封头、内隔板、管脚、脚步平台、自动吸油管路及附件组成。
1 焊前准备
1.1 焊接技术人员
1.1.1 分析图纸，制定焊接方法、施焊前，根据焊接工艺评定报告确定焊接工艺，焊接工艺评定按国家现行的JB4708-2005《钢制压力容器焊工艺评定》及NB/T 47003.1-2009《钢制焊接常压容器》的规定进行；编写焊接作业指导书。
1.1.2 在施工前向有关人员进行技术交底， 在工程中实施技术指导和监督，参与重要部件的焊接质量验收工作。
1.1.3 记录、检查和整理技术资料，进行焊接工艺总结。
1.2 焊工
1.2.1 实施承压部件上的焊接件焊接的焊工，必须持有《锅炉压力容器压力管道焊工合格证》并相应项目技术考核合格。
1.2.2 焊工在施焊前，应认真熟悉作业指导书，凡遇与作业指导书要求不符时，焊工应拒绝施焊。当出现重大质量问题时，须报有关人员，不得自行处理。
1.3 焊接母材及焊接材料
焊接前必须查对所焊母材的钢号，选用相应焊材进行焊接。受压元件、焊材等均应有制造厂的质量证明书及合格证。
1.4 焊材的保管及使用
1.4.1 焊材进厂实行一级库管、二级现场管理；二级现场管理主要用于少量焊材临时存放、烘焙。
1.4.2 一级库应有木地板隔潮，设货架，内设加温设备、干湿度计及温度计等，确保室内通风、干燥，室温不低于5℃，相对湿度不大于50%。
1.4.3 现场设货架，少量临时存放焊材，由专人负责保管及焊材烘烤，保证焊接用料。
1.4.4 由技术人员根据母材、焊接部位、焊接工作量领用焊条
1.4.5 焊条应严格按生产厂家使用说明书规定的温度和时间进行烘焙，烘焙后的焊条应保存在100～150℃的恒温箱内，焊条药皮应无脱落或开裂痕迹。
1.4.6 施焊时，待用的电焊条应放在具有电源的保温桶内，随焊随取，并随手盖好筒盖，焊条在保温桶内的保存时间不宜超过4小时，否则应重新烘焙，重复烘焙次数不宜超过两次。
1.4.7 焊丝在使用前应无折弯现象，焊丝表面应无铁锈及油污等杂质，否则应予严格清除。
1.5焊接环境
1.5.1 手工电弧焊时，风速不超过8m/s；
1.5.2 焊接环境温度低于-5℃或相对湿度大于90%时，应适当提高焊前预热温度。
2焊接顺序
2.1 罐身的焊接
罐身也叫罐壁，由4张厚度为6mm钢板拼焊成长5200mm、宽4800mm的整体后再卷制而成，由于纵向环焊缝焊和横向焊缝T型交错，T型接头处焊后产生较大的收缩应力，很容易使罐体变形，如果不采取适当的装配焊接顺序严重影响罐体的椭圆度和隔板、封头的整体装配。解决这个问题的关键，在于使罐壁环焊缝的收缩不牵连到罐体的主体，使它能够在未卷制前比较自由地收缩。所以焊工首先在施焊前应认真检查焊口组装质量，清除坡口面及坡口两侧面20mm范围内的泥沙、铁锈、水分和油污，并应充分干燥。其次是保证焊接质量，减少返修。在焊接时，内侧面宜采用手工电弧焊，焊丝型号为E5015（J507），规格为Φ3.2mm、焊接电流90～120A、焊接电压18～23V；外侧清根后用埋弧自动焊，焊剂HJ431焊丝H08A，规格为Φ4.0mm、焊接电流380～440A、焊接电压30V、焊接速度56cm/min；焊后24小时进行时效震动处理并进行超声波检测和X射线检测，达II级标准。第三是合理的装焊顺序，罐身卷好后，将隔板、封头点固好，隔板根据横焊缝位置预留好过焊孔；先焊接好隔板，其次是对顶部的内侧纵横焊缝焊接，最后在外侧清根焊接，由2人从中心对称向两头焊。
2.2 封头的焊接
罐车在运输过程中，道路不平，原油对封头产生相当大的冲击力，放油后，罐内压力为负值，封头容易被吸变形，封头的设计和焊接非常重要，封头改为瓦楞形状，可以有效地降低冲击和负压产生的变形；焊接采用内侧单边坡口，外侧清根熔透性焊接，角焊缝高度6～9㎜，瓦楞间焊缝过渡均匀一致，焊后清理打磨后进行无损检测-超声波检测。
2.2 吸油管路的焊接
2.2.1DN60以上管道开坡口，坡口20mm内去除油水污锈。
2.2.2运用手工电弧焊焊接，焊条直径3.2mm，焊接电压23～26V，焊接电流90～130A。
3 检查及验收
3.1 焊缝的外观检查
焊缝外观质量检验：所有焊缝均应进行100％外观检查，外观质量要求如下表。
序号 检 验 项 目 焊 缝 外 观 质 量 要 求
1 裂纹 不允许，发现有时，应及时消除，消除后应重新进行检验，直至合格
2 表面夹渣 不允许
3 表面凸凹度 任意25长度内≤2㎜
4 咬边 深≤0.5，连续长≤100，两侧咬边累计长度≤10％焊缝全长
5 未焊满 不允许
6 表面气孔 不允许
7 对接焊缝余高 0～2㎜
8 对接焊缝宽度 盖过每边坡口2～4mm，且平缓过渡
9 飞溅 清除干净
10 焊瘤 不允许
11 角焊缝焊脚K t≤K≤1.2t
12 焊缝间断 不允许
13 烧穿 不允许
14 焊缝直线度 ≤3㎜
3.2 焊缝无损探伤
厚度为6～9mm的罐体环焊缝和封头角焊缝，每个焊工施焊的焊缝至少抽查一条在对接焊缝的外端300mm范围内，应进行超声波探伤，超声波探伤不合格时，应在该探伤长度的两端延伸300mm作补充探伤，如延伸部位的探伤结果仍不合格时，应继续延伸进行捡查。超声波探伤应按国家现行的《承压设备无损检测-超声波检测》（JB/T4730.3一2005）的规定进行，并应以II级标准为合格。
3.3 焊缝的严密性试验
3.3.1对罐体所有焊缝进行煤油渗透检测。
3.3.2对整个罐体进行充水试验，目的是检查罐底的严密性、罐壁的强度及稳定性等。经检查，无渗漏、变形、 失稳及异常现象为合格。
3.3.3在充水试验的基础上进行压力试验，试验压力为0.3Mpa，保压30min，无压力降为合格。真空负压为53Kpa。
4结束语
在车载常压运油罐制造过程中，运用合理的装焊顺序、合理的封头设计、合理的焊接方法以及可行的检验方法，有效的提高的焊接质量和焊接速度，保证了运输过程中冲击力对罐体的安全问题，缩短了生产周期和节省了生产成本。
参考文献：1、NB/T 47003.1-2009《钢制焊接常压容器》[S];
2、JB/T 4747《承压设备用焊接材料技术条件》[S];
焊接方法范文4
【关键词】 水下结构物 超声波检测 ACFM检测
1 概述
随着海上石油工业的发展，许多海洋石油设施（包括各类平台、海底管道、海底电缆和特种船舶等）进入了设计寿命的中后期。在海洋的恶劣工况下，这些海上工程结构容易造成疲劳破坏、脆性断裂、应力腐蚀开裂等现象。为了保证海洋石油设施的结构安全，在对海洋工程结构进行安装与维修时，需进行大量水下焊接（湿法、局部干法、干法），而对于形状复杂、尺寸较大的海洋工程结构物用干法焊接很难实现，本文主要研究适用于60米水深以浅的海洋工程水下湿法焊接后检验技术。
2 水下焊接方式
在焊缝探伤中，既要求探伤人员具备熟练的探伤技术，还要求了解有关的焊接基本知识，如焊接接头型式，焊接坡口型式、焊接方法和焊接缺陷等。只有这样，探伤人员才能针对各种不同的焊缝，采用适当的探测方法，从而获得比较正确的探测结果。
（1）焊接过程；焊接过程实际上是一个冶炼和铸造过程，首先利用电能或其他形式的能产生高温使金属熔化，形成熔池，熔融金属在熔池中经过冶金反应后冷却，将两母材牢固地结合在一起。水下焊接常用手工电弧焊，此方法成本低，但是对操作人员及环境要求很高。（2）接头形式；焊接接头形式主要有对接、角接、搭接和T型接头等几种。（3）坡口形式；为保证两母材施焊后能完全熔合，焊前应把接合处的母材加工成一定的形状，这种加工后的形状称为坡面。（4）水下焊接常见缺陷；湿法焊接焊缝熔池冷却凝固快，海水中杂质及焊缝内的溶渣，焊接工艺等因素影响，容易产生气孔、夹渣、焊瘤、焊缝成形差、焊缝及热影响区氢致裂纹等缺陷。这些缺陷在设施服役中危害很大，降低焊缝截面强度，腐蚀后造成穿孔、泄漏，严重时可产生裂纹，导致设施断裂失效。
3 水下焊接检验技术
3.1 超声波检测法
超声波探伤技术是利用构件中的回声—弹性波的反射现象，来判定构件中缺陷的有无和位置埋藏深度，根据接收到的回声能量来估计缺陷的大小与规定的平底孔、横孔等标准缺陷相比较，再使用一些探测工艺上的技巧并根据生产工艺中易产生缺陷的规律和经验来推判缺陷的性质。
3.2 不同焊接形式的超声波检测
（1）对接焊缝探伤；对于板厚较小的焊缝，可采用较高的频率；对于板厚较大，衰减明显的焊缝，应选用较低的频率。海洋石油设施水下对接焊缝多为单面，实际探伤时，可按表1选择斜探头K值。在条件允许的情况下.应尽量采用大K值探头，以便避免近场区探伤，提高定位定量精度。
探头在对接焊缝上扫查扫查时，波束轴线要垂直焊缝，相邻两次扫查要有10%的重叠，扫查速度不大于150mm/s。探伤中发现缺陷波以后，应根据示波屏上缺陷波的位置来确定缺陷在实际焊缝中的位置。
（2）管节点焊缝探伤；管节点焊缝的结构型式主要有T型、Y型和K型三种。Y型管节点焊缝结构不规则，主支管曲率半径小，坡口开在支管上，用手工焊接而成，如图1（b）焊缝内的缺陷有一定的规律性，多数缺陷结构出现在支管侧焊缝熔合区，且大多出现在焊缝根部及中部。因此一般以横波斜探头从支管上进行探伤为主，必要时可从主管上作辅助探伤。
实践证明，在Y型管节点焊缝探伤中，采用折射角β=45°、60°、70°的斜探头较好，其中β=70°的斜探头缺陷检出率最高。超声波有一定盲区，也不一定能发现内部缺陷，缺陷的取向不规则，表面缺陷更加难发现。对此，我们采用ACFM用以检测表面缺陷。
3.3 ACFM检测技术
ACFM是一种能够精确测量金属表面缺陷的电磁场无损检测技术，是利用导电材料中的缺陷会改变电磁场的分布产生压电磁性效应，通过测量电磁场分布的变化，并和标准的理想缺陷所形成的电磁场进行比较，从而确定缺陷。若金属中有缺陷出现时，金属表面电场因集肤效应在试件上诱发出畸变的磁场，仪器探头迅即将检测出之讯号输到计算机作分析，得到磁场Bx和Bz分量变化，经软件运算后，可准确地将裂缝之正确位置、长度及深度显示出来。
ACFM技术适用于结构物表面缺陷的探测，检测速度快、精度高。裂纹大小深度测量，电子数据实时采集，图形显示缺陷探测过程。多种结构物情况可进行不同探头的操作，可以透过结构物表面金属或非金属涂层直接测量，结构物表面基本平滑即可，无需进行打磨涂层至金属表面。
4 焊接构件质量评定
GBll345--89标准将焊缝质量分为I、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ等四级，其中I级质量最高，Ⅳ级质量最低。具体分级规定如下：
Ⅳ级焊缝：（1）存在以下缺陷时评为Ⅳ级。（2）射波高位于Ⅲ区的缺陷者；（3）反射波超过评定线，检验人员判为裂纹等危害性缺陷者。
I、Ⅱ、Ⅲ、级焊缝：（1）位于Ⅱ区的缺陷按表2评定起其级别；（2）位于I区的非危害性缺陷评为I级。
参考文献：
[1]黄钧，王国荣.焊接结构水下无损检测技术及其进展.无损检测，2005.第27卷第4期.
焊接方法范文5
关键词：钢结构；焊接变形；机械矫正
1 前言
现如今钢结构广泛应用于工厂以及桥梁等的建设中，钢结构以其强度高，建造速度快的优势，得以广泛应用。钢结构主要采用H型钢柱，并以焊接连接。由于焊接过程是通过高温熔化焊条或其他焊接物进行连接的，要产生很高的温度，因钢柱主要材质是钢材，总是会受到温度的影响，在焊接产生的高温下会产生变形，如果对焊接产生的变形视而不见将会在安装时产生偏差，影响工作效率，还会对钢结构整体的结构产生极大的影响，令钢结构的内部结构发生一定的变化，影响整体结构的稳定性和可靠性。
通常情况下，当焊接变形超出许用变形范围时需要对钢结构进行矫正，使钢结构能够满足安装的需求。经工程实际检验，大部分焊接时导致的变形是可以矫正的。矫正一般是通过对钢结构产生新的形变来完成的。一般需要矫正时只要使用以下三种方法：机械矫正法、火焰加热矫正法和综合矫正法。但是火焰加热矫正法由于对温度的控制和方法的掌控较难，是一种较难操作的方法。下文将简要介绍变形类型和矫正方法。
2 火焰加热矫正法
钢结构的主要构件是H型钢柱、梁、撑。火焰矫正法通过高温将需要矫正的部位加热到软化状态，用金属加热不均产生的局部变形来抵消已经发生的变形，不需要用到复杂的工具，仅需普通气焊就可完成。工程中多用以下几种方法矫正：（1）点状加热法；（2）三角形加热法；（3）线状加热法。不同的部位要采用不同的方法。
下面就以低碳钢为例列举具体的加热温度及冷却方式。
加热温度 可用冷却方式
500度～600度 水
600度～700度 空气和水
700度～800度 空气
注意：加热时要掌握火候，温度不到无法矫正，也不能温度过高进而导致钢材性能下降，在利用加热矫正的同时，也可在加热过程中施加外力矫正从而提高矫正效果。火焰矫正加热点有两种冷却方法：水冷却和自然冷却，采用水冷却可以使矫正收效快，并且矫正量大于自然冷却的矫正量，低合金钢千万不可突然冷却，因为会对钢材的内部分子发生变化，只能自然冷却。
3 机械矫正法
机械矫正法是通过使用工具来使钢构件产生一定的形变来使构件能够达到可用范围，可以使用千斤顶、螺旋拉紧器和压力机等简单工具就可完成。
3.1 矫正型钢
在焊接前，对所需钢件先要进行检查，通过目视看和用直尺量的方法来检测，钢件的两端要用端头铣床将端部进行平头切割及端部铣平。
3.2 立柱校正
用钢柱做立柱时，在钢柱通过吊装摆放好后还需要检查摆放是否到位，通过检查立柱的垂直度就可以实现，简易观察可用放吊线锤的方法，如需精确测量可使用经纬仪。如果立柱不垂直，用千斤顶将立柱倾斜的一端抬起，然后放入垫铁或铁片等，如一次不能到位，可多试几次直至将立柱调整到位，当调整到位后使用地脚螺栓压紧压死后检测钢件垂直度、高度，确认无误后在立柱脚底板下浇筑混凝土固定。
3.3 钢梁校正
钢梁用于连接立柱使钢结构成为一个整体，钢梁安装到位后需沿轴线和垂直方向进行检测，如有偏差用千斤顶和倒链来完成校正，在校正完成后立即将其固定。
4 综合矫正法
综合矫正就是以上几种方法单独使用不能或无法完全矫正到位，需要把以上几种方法综合使用从而能够达到预期，综合矫正是通过在安装前对钢构件做一些前期准备，在施工时使用一些技巧保证安装到位以及在焊接后使用机械法和火焰矫正法共同作用，以上就是综合矫正法。
5 焊接变形种类及火焰矫正实例
5.1 翼缘板产生的角变形
H型钢翼缘板是指两块平行的板，在对翼缘板进行焊接时，由于翼缘板下是空的，焊接时产生的高温会使翼缘板局部受热不均从而容易形成角变形，当出现角变形时，应当沿着翼缘板上面（对准焊缝外）沿着纵向进行线状加热（温度控制在650℃以下），注意加热范围要控制在两焊脚之间的范围内。矫正时要注意以下两个方面：（1）不应在同一位置反复加热；（2）因水火冷却的矫正量要大于自然冷却的矫正量所以加热时不要进行浇水冷却。
5.2 焊接造成柱、梁、撑的挠度弯曲
（1）在翼缘板上，由于高温会造成板子产生弯曲，而要矫正这一弯曲变形只需要由中间向两端作线状加热。而当沿着一面翼缘板进行加热时可能会产生弯曲和扭曲变形，而为了避免这一情况，需采用两条加热带要同步进行的方法。这种方法在减少焊接内应力的同时还会造成翼缘板在纵向和横向同时有收缩，很难把控。
（2）当钢结构的柱、梁、撑产生弯曲变形时，可以采用在翼缘板上作线状加热，腹板上作三角形加热的方法来消除弯曲变形，加热最好由两人同时进行从中间向两边移动移动距离一般离中间20～90mm，当翼缘板比较厚而且比较小时，加热移动的距离可以适当加大，这样就能达到解决弯曲的目的，当在翼缘板上加热完毕后再分别在腹板上作三角形加热，加热的宽度不得超过板厚的2倍。加热应从顶部开始，然后当移动到中心时再向两侧移动，按照上述方法重复直到加热到底为止。加热时要注意温度，温度不能过高否则将造成凹陷变形。
注：上面的加热方法也可以对旁弯构件进行矫正。
5.3 柱、梁、撑腹板的波浪变形
薄板焊接后母材受压应力区由于失稳而使板面产生翘曲形成的波浪变形，当柱、梁、撑腹板产生波浪变形时，可以采用加热凸起波峰然后用手锤敲打的方法进行矫正，以波峰为圆心以50～90mm为直径采用画圆加热的方法，边加热边用手锤进行敲打，如变形的面积过大或钢板厚度过厚其直径也应放大，直径可按公式（1）算出：
d=（4δ+10）mm（d为加热点直径；δ为板厚） （1）
加热嘴以波峰为圆心以顺时针方向画螺旋线，将加热温度保持在600℃～700℃，当温度达到时采用将榔头放在最大直径处，通过锤击打榔头，使加热区金属受挤压，冷却收缩后即可被拉平，冷却应等待空气自然冷却，不可为追求速度强制冷却而产生过大的收缩应力，Q235钢材可进行加水冷却。当需要矫正的点过多时，应按照上述方法按顺序一个一个矫正，不可为了追求速度，对多个点同时展开矫正，以免不同点同时矫正产生影响。
6 结束语
不论是火焰矫正还是焊接都一样是产生内应力。如果操作不当，会使它们产生的应力和负载的应力迭加，从而超过允许的应力范围，从而使钢结构的安全性下降，钢结构的载荷安全系数降低。通过对焊接变形的研究，掌握其变形规律，并在实践中总结出各类参数，在焊接前采用一些预防性措施和科学合理的焊接工艺，可提高工程质量，避免一些焊接后变形的矫正工作，提高工作效率。
参考文献
焊接方法范文6
桥梁在进行钢结构焊接作业的时候最大的问题便是焊接时钢结构发生变形，这一变形不仅会影响钢结构在桥梁建设中的安装，还会影响整个桥梁工程的施工质量。本文分析探讨了桥梁的钢结构焊接变形的成因，并提出了在焊接作业的时候如何有效的控制钢结构变形以及对变形的钢结构的矫正办法。
现今，我国的桥梁工程大力发展，桥梁工程的施工技术也有了极大的进步，在桥梁建设中广泛的使用钢结构焊接框架，这种框架强度高、质量小且具有较好的韧性，在安装时也较为简单方便。但是随着使用的增多，该结构所存在的问题也日渐显现出来，尤其是由于焊接而引起的变形问题对于桥梁工程有了很大的影响。
1.桥梁钢结构在焊接时变形的原因
焊接的原理是将钢铁在高温下熔化使其和原材料一起凝固成永久性的连接体。而焊接时的局部的高温就会使得焊件整体受热不均匀，从而产生不均匀的热膨胀，使得焊件整体变形。在变形的时候，对于部分钢结构已经成型的焊件，则不能够自由变形，从而使得焊件产生一定的拉应力，而这种拉应力也会促使钢材发生形变。从形变的原理进行分析，影响钢材变形主要是由焊接的方法、焊接的参数以及焊接的具体部位、形状和焊件的自身性质。常见的变形情况主要有横纵向的收缩变形以及弯曲变形、角度扩张和扭曲等。尤其是在进行立体操作的时候，在后期的焊接工作中的焊件部件会受到前面所焊接而成的结构的变形约束而在焊接体的内部形成扭曲，最后产生扭曲变形。
2.桥梁钢结构在焊接时对变形的有效控制办法
在对桥梁的钢架结构进行焊接时，由于焊接时，材料受热而导致的热胀冷缩是无法避免的，但是在实际的操作中我们应该尽量的减少结构受热不均的情况，从而尽可能减少焊接变形情况，确保桥梁的框架结构质量。
2.1科学设计焊接节点
在焊接时主要是依据之前所设计的焊接节点图来进行焊接作业。故而要寻找合理的焊接位置就需要科学的设计焊接节点。在焊接的时候，焊缝的数量、位置以及尺寸直接关系着附近的焊件材料的膨胀情况。数量越多，则焊接点分布越密集，其变形的情况就会越复杂。焊缝的尺寸越大，则附近的焊件受到的影响就会越大，而导致变形较大。故而在进行焊接节点的设计时要尽可能的减少焊接的数量，并尽量将焊缝尺寸控制在最小范围。尤其是在进行坡口焊接设计时，一定要考虑坡口的形状和尺寸的选择，保证其承载的能力并对焊接的变形情况进行估测，尽可能的避免焊缝过于集中。例如在实际的实际中，如果某一节点需要使用双面焊接时，尽可能的将焊接位置设置为轴对称，这样可以有效的减少变形，保证桥梁钢结构的外形。
2.2焊接顺序合理
由于先焊接的钢结构对于后焊接的焊件变形存在着一定的阻碍影响，使得焊件内部产生拉应力。故而必须要特别注意焊件的焊接顺序，尽可能的使得多次焊接之后所产生的变形和拉应力能够相互抵消，使得钢结构能够恢复原形。例如，在焊接T形构件的时候，就尽可能的使横纵向的焊缝相互交叉，先横后纵，并尽可能的在焊接的交叉处先断开，使得这一预留的部分能够补偿在之后的纵向焊接时所长生的变形，从而使得焊接的钢结构质量更好，更有利于桥梁建设施工。
2.3适当的焊接方法
在实际的焊接中，有多种焊接方法，例如电火花焊接、保护气体电弧焊、熔化极惰性气体保护焊等。在对桥梁的钢结构进行焊接的时候一定要根据钢的材料和钢结构的形状和理论载荷分布情况进行了分析，从而选出较为合适的焊接方法。
2.4预变形方法
实践表明，在一定的焊接手段下，焊接变形具有规律性，相同或类似结构焊件的变形趋势和变形量相近。通过对桥梁焊接位置具体结构的研究，分析出焊接位置变形规律，焊接前将结构或部件装配成具有焊接变形相反方向的预变形，从而使结构焊接完成后焊接变形与预变形相抵消，达到控制结构整体变形的目的。
3.桥梁钢结构焊接变形之后的矫正方法
在焊接的时候，我们无法完全控制钢结构件的变形，故而，我们必须要考虑如何对已经变形的钢结构进行纠正，从而确保钢结构在桥梁建设施工时能够正确方便的安装，从而不会影响桥梁施工质量。通常使用的矫正方法主要有机械矫正法和火焰矫正法两种。
3.1机械矫正钢钢结构焊接变形
机械矫正其实就是对已经变形的钢结构施以外力，使得钢结构中原本伸长的部位缩短、展平，缩短的部位伸长。而对于焊缝收缩时，通常是使用锤子来对焊缝进行打击，使得焊缝在受到外力之后发生形变，而这一形变刚好和之前焊接的时候发生的形变相反，这样便可以抵消原本的形变情况。在实际的生产中，对于某些使用锤击还是无法纠正形变的时候可以使用压力机来进行纠正，利用高压来时的钢结构恢复成原来的样子，但是切记一定要注意钢结构所能够承受的压力范围，避免构件损坏。
