前言：中文期刊网精心挑选了冷凝管范文供你参考和学习，希望我们的参考范文能激发你的文章创作灵感，欢迎阅读。
冷凝管范文1
关键词：高速动车组;司机室;空调系统;冷凝管焊接;控制方法;仿形工装 文献标识码：A
中图分类号：U260 文章编号：1009-2374（2015）02-0112-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.0153
CRH3型动车组司机室空调系统位于动车组EC车司机室，系统属于分体式结构，分为车下冷凝单元、冷凝管路、车上蒸发单元三个部分。主要作用为司机室空气调节及电气控制设备冷却，系统的功能对整车的安全运行至关重要。司机室空调冷凝管为铜管，连接方式为钎焊，焊接人员需持有欧洲认证的操作证，焊接难度高。由于铜管并不外露，焊口部位隐蔽，所以管路焊接的可靠性最为关键。本文依次介绍了空调冷凝管钎焊过程及方法、焊接当中应注意的问题以及自制焊接工装在焊接过程中的应用。
1 焊接过程及控制方法
1.1 焊接保护气体控制
焊接时为防止铜管内壁受热被空气氧化，管路内需充满氮气进行保护，焊前的充氮时间要求应依据具体工序的作业指导书要求。为保证焊接前和焊接后有充足的氮气保护，一般来说，预充式（短时置换）停留的时间为3～5秒就需快速焊接。
在实际操作中，大家习惯把供氮管直接插入管内，而这样在供氮气时，大量的空气也被带入管内，焊接质量非常不好，管内产生很多氧化皮，给后续酸洗工作造成很大麻烦。笔者经过多次实验，把氮气管一端敞开的部分密封，用两种大小不同的软塑料塞，中间开孔，将供氮管插入孔中，焊接时，可根据不同的管径将塑料塞塞进管内，这样可以起到密封作用，在供氮时冷凝管内氮气含量高，这样焊接的效果非常好，管内也非常干净。
1.2 火焰调节要求
焊接采用的是氧气与乙炔的混合气体。焊接铜管时应使用中性焰，尽量避免用氧化焰和碳化焰。另外，使用通用焊炬进行钎焊时，应使用多孔喷嘴（通常叫梅花嘴），此时得到的火焰比较分散，温度比较适当，有利于保证均匀加热。我们现在采用的焊炬型号是H01-12，焊嘴是梅花嘴型4号。
1.3 加热过程控制
焊接一般有三种方式：竖直焊、水平焊、倒立焊。目前我们多采用前两种焊接方式。这两种施焊方式的加热方法，管径大且管壁厚时，加热应近些。为保证接头均匀加热，焊接时使火焰沿铜管长度方向移动，保证杯形口和附近10mm范围内均匀受热，但倒立焊时，下端不宜加热过多，若下端铜管温度太高，则会因重力和铺展作用使液态钎料向下流失。
注意事项：（1）管径较大时应选用大号的焊嘴，反之则用小号的焊嘴;（2）毛细管焊接时应尽可能避免直接对毛细管加热;（3）管壁厚度不同时应着重对厚壁加热;（4）先加热插入接头中的铜管，使热量传导至接头内部。
1.4 焊料的使用
钎剂的作用是去除母材和钎料表面的氧化物和油污杂质，保护钎料和母材接触面不被氧化，增加钎料的润湿性和毛细流动性。钎剂的熔点应低于钎料，钎剂残渣对母材和接头的腐蚀性应较小。我们现在所使用的钎剂是银钎焊熔剂102。
1.4.1 钎料加入方法。当铜管和杯形口被加热到焊接温度时呈暗红色，需从火焰的另一侧加入钎料，如果钎焊黄铜和紫铜，则需先加热钎料，焊前涂覆钎剂后方可焊接。焊接时，可能出现焊料成球状滚落到接合处而不附着于工件表面的现象，可能的原因是：被焊金属未达到焊接温度而焊料已熔化或被焊金属不清洁。
1.4.2 钎料的用量。在焊接中，我们习惯把焊条前端煨成90°，这样便于转绕焊接，我认为可以把所测得的焊条填充量，直接运用到焊接习惯中。用目测的方法根据不同的接头，煨成不同的长度，在焊接时就可以根据这个长度进行焊接，这样做可以节约很多焊条，还可以保证每个不同接头的焊接质量。
2 焊接过程出现的问题及原因分析
2.1 钎焊接头填隙不良、部分间隙未被填满
（1）接头设计不合理、装配间隙过大或过小、装配时零件歪斜;（2）钎剂不合适，如活性差，钎剂与钎料熔化温度相差过大、钎剂填隙能力差等或是气体保护钎焊时气体纯度低。
2.2 钎料流失
钎料流失也是造成焊接过程出现问题的原因。
3 焊后处理及检验
3.1 焊后处理
焊后应清除焊件表面的杂物，特别是黄铜与紫铜焊接后应用清水清洗或砂纸打磨焊件表面，以防止表面被腐蚀而产生铜绿。
3.2 焊后泄漏检验
3.2.1 压力检漏。给焊后的热交换器充0.5MPa以上的N2或干燥空气，然后对钎焊接头喷洒中性的洗涤剂，观察10秒钟内有无气泡产生，若有气泡产生则为泄漏，需补焊或重焊。目前我们采用的是压力检漏法，此方法检验精度较低。
3.2.2 卤素检漏。此方法用于充冷媒后的热交换器检漏。将卤素检漏仪的精度选择为2g/年，用探针沿各焊接头移动（探针离工件应保持在1～2mm范围内，移动速度为20～50mm/s），若制冷剂泄漏速度大于2g/年，则检漏仪将自动报警。此方法较压力检漏精度高，但受人为因素影响较大。
3.2.3 真空箱氦质谱检漏。向热交换器中充入一定压力的氦气，然后将其放入真空箱，并对真空箱抽真空至20Pa，此时通过探测仪检验真空箱中是否有热交换器泄漏出的氦气。此方法比卤素检验更高，但它仅能检验热交换器是否有泄漏，而不能检查出具体的泄漏位置。
4 焊接工装的应用
首先进行三维尺寸的转化，司机室的形状是三维曲面，安装图纸并没有标注出整个系统空间尺寸，只有管码对一根梁的相对尺寸，但这个尺寸在车下的平面内是没法还原的。要在一个没有参照物的三维空间里摸索出安装尺寸，难度非常大。经过反复试验和摸索，我们决定用空调机组到管路最远端A、底架水平面B、机组左侧垂直面C、管路侧弯点D、机组下平面E、机组法兰中心点F这6个假想基准来确定系统在空间的三维尺寸。把三维尺寸全部转化成相对这三个假想基准的尺寸。所需尺寸由激光测距仪测出。为了保证安装尺寸的精度，我们又连续跟踪测量了几列动车。
另外，通过现车实际数据测量，并兼顾数控弯管机的可操作性，确定有10根管路可以兼并改造。运用数控坐标尺寸，将以往的短管在不改变角度的情况下将其连在一起，用整根铜管代替，节约了8个接头，减少了16个焊口。不仅节省了工时，杜绝了泄漏隐患，而且节省了银基焊条的数量。
5 结语
司机室空调冷凝管焊接不仅要做好焊接操作过程控制，同时选择合适的钎料、钎剂，控制好焊接温度、钎料用量也非常关键。并在装配前及焊接时充分利用自制仿形工装，将比较困难的车上焊口减少，多采用车下焊接，不仅使空调冷凝管的焊接质量得到控制，而且节约成本、缩短施工周期，大大提高焊接效率。
参考文献
[1] 穆乃旺.基于DXF文件的电火花数控切割机的自动编程[D].哈尔滨工业大学，2002.
[2] 宋月娥，吴林.用于机器人离线编程的工件标定算法研究[J].哈尔滨工业大学学报，2002，34（6）.
冷凝管范文2
1、蒸发器散冷不足
蒸发器散冷不足也会造成通过蒸发器的空气不能被充分制冷，这样从出风口送出的空气温度也会变高。于是拆下鼓风机，用手触摸鼓风箱内的蒸发器外壳，发现其外壳温度明显高于空调低压管的温度，只是微微的凉，不像低压管那样冰手，明显不正常，判断蒸发箱内部堵塞，造成热交换不良。再次拆下鼓风箱，更换蒸发箱后装复试车。经过测试，出风口温度降低到4℃，符合出风口温度的标准，空调制冷量不足故障排除。
2、冷热风门存在明显的问题
虽然发现冷热风门存在明显的问题，但因无单独的风门配件，故更换了整个的鼓风箱总成。更换完毕后，运转发动机，开启空调，风速开至2挡，风向选择为中间出风口，测量出风口温度，5分钟后温度计显示12.2℃，温度对比之前有所下降，但仍高于正常范围。通过手感空调低压管的温度也很低，说明制冷是没问题的，那造成出风口温度低不下来的原因还会是什么呢？说明除了冷热风门关闭不严外，还有其它因素在影响出风口的温度。
3、蒸发箱内部堵塞
冷凝管范文3
【关键词】凝汽器铜管不锈钢冷却管
凝汽器是凝汽式或抽汽凝汽式汽轮发电机组的重要辅机设备，凝汽器的运行情况的优劣直接影响到整个机组的正常运行。而冷却管腐蚀是影响凝汽器安全稳定运行的一个主要隐患。
我厂两台6MW机组均配用的是N-560型凝汽器，冷却管采用的是Φ20×1的黄铜管，材质为HSn70-1A。两台机组运行至今已有近九年的时间，凝汽器的冷却管出现了大面积的泄漏现象，已经严重影响机组的安全运行，虽经过部分换管，但问题始终不能从根本上解决。所以我们决定对凝汽器进行换管，并考虑对冷却管进行重新选材。
目前，国内凝汽器冷却管采用的管材主要有黄铜、白铜、钛合金和不锈钢等。钛合金作为冷却管的新型工程材料，对各种水质都具有极强的耐蚀性。作为最耐腐蚀的结构金属，其密度小、强度高，并且在沸水环境的研究中，钛的腐蚀阻力显著地高于铜镍合金。在其他材料不能耐受侵蚀的情况下，钛可以说是最佳选择。由于钛管价格昂贵及安装费高，西方国家和我国都只限于滨海电站和核电站中应用，连接造成的电偶腐蚀和管内结垢仍有待解决，这些都限制了它的全面推广。因此下面只对白铜、黄铜和不锈钢进行比较。
一、材料性能
国内外常用的铜管和不锈钢管的化学成分、物理和机械性能。
可以看出，不锈钢管从材料性能上有以下几个优点：
1)不锈钢管材料的强度大于铜管，从而提高冷却水管在运行过程中对汽侧的高速蒸汽及水滴的抗冲击能力。
2)不锈钢管的弹性模量大于铜管，表明其抗拉强度好，线膨胀系数低于普通铜管，减少来自内部的应力。
3)不锈钢管抗结垢能力强，因为污垢层与不锈钢的热胀系数差别很大，当受热时，由于线型曲率变化不等而自动脱落。
4)在凝汽器的空气冷却区内，经常积聚一些不凝气体，主要由氨气、二氧化碳等，铜管对氨气产生的腐蚀极为敏感，造成氨腐蚀。相反，不锈钢管抗氨腐蚀能力很强。
5)由于不锈钢的抗拉强度和屈服强度较大，所以不锈钢的使用寿命也相应的延长，一般不锈钢管的使用寿命在20年左右，而铜管的使用寿命只有10年左右。
二、传热效果
虽然从铜和不锈钢材料的导热率看，铜的导热率是不锈钢的10倍，但热交换器总的传热系数是由多个因素决定的。热交换器的传热过程如下:
在以上的三个传热过程中，除铜的导热率比不锈钢高以外，不锈钢管在以下的几个方面具备优势：
1)不锈钢管和铜管相比高粗糙度的金属表面不会形成稳定的水膜，出就是说水膜热阻较小，增强了蒸汽与管外壁的换热效果。
2)因不锈钢的强度较大，同规格的管子可做的比铜管薄，这样以来管子的导热效果也得到相应的提高。
3)因为不锈钢管的壁厚较薄，其相应的内表面积也比同直径的铜管大，因此其对流换热效果也相应提高。
综合以上的几个方面，通过计算可知，采用薄壁不锈钢管的凝汽器和采用铜管的凝汽器换热效果基本相当。
三、经济性
目前，国内凝汽器用薄壁不锈钢焊接管的技术已日益成熟，其价格也有了大幅度的下降，采用同规格的薄壁不锈钢和采用铜管时的价格相差甚微。
冷凝管范文4
关键词：大体积混凝土；温度场；冷却水管；数值模拟
1 大体积混凝土温度监控的目的和意义
由于桥梁、大坝等大体积混凝土结构处在不同的环境中，水化热不容易及时散发，内部温度将会很高，可能会引起温度分布与规范规定有较大的差异，产生较大的温度应力，导致温度裂缝。因此有必要对桥梁、大坝混凝土结构应用有限元计算分析方法确定其温度场的分布和应力的大小，从而为研究、预测、分析温度场以及温度裂缝控制设计、制定合理的抗裂措施提供了依据。
人们最早关注大体积混凝土是在大坝的施工中出现因为温度产生裂缝问题，随着桥梁建设规模的加大，越来越多的桥梁承台和桥墩采用大体积混凝土一次性浇注，所以桥梁施工中也出现了由于温度而产生裂缝的问题。比较常见的就是在桥梁的承台和桥墩的施工过程中，由于水化热导致混凝土内部温度过高、内外温度差异过大，而导致温度裂缝的出现。目前，许多桥梁的桥墩采用箱型截面的结构形式，箱型截面桥墩的底层的尺寸较大，属于大体积混凝土，且采用较高标号的混凝土浇注，因而产生水化热较多，容易出现温度裂缝的问题。
有关大体积混凝土温度效应受到了越来越多的关注，但问题并没有得到很好的解决，其原因是影响混凝土温度的因素较多，仿真计算的变迁跟不上建设计划，材料参数选择复杂，仿真分析的程序和步骤繁琐，从而仿真结果与实际工程有较大的差距。
2 冷却水管降低大体积混凝土最高温升的可行性
采取人工冷却措施是降低大体积混凝土最高温升的有效手段，比较常用，其中效果较好的冷却方法是冷却水管法。影响冷却水管冷却效果的因素很多，对其进行计算分析较复杂，主要表现在：
（1）冷却水管内的水温沿水流动的方向是逐步升高的。
（2）施工中混凝土采用分层浇注，各层之间的混凝土的水化热相互影响。
（3）冷却水管在降温的同时，大体积混凝土的表面也在散热，温度场是实时变化的。
（4）研究对象往往采用分层浇注，各浇注层之间间歇时间不同。
由于以上原因，使得该问题用有限单元法来计算比较方便和准确。
3 工程实例
3.1 工程概况
4 结束语
总结实测数据和有限元分析水化热温度变化规律，可以得出以下结论：
（1）实测的最高温度值均在浇注后的第3到4天中出现。
（2）混凝土浇注后的升温速率非常快，而降温速率则较慢，最高温度持续时间较长。
（3）测点的实际温度和运用midas有限元软件进行仿真模拟得到的理论值的变化规律相似，且测点温度值比较接近。
（4）承台长边方向的预设测点测出的温度均略低于短边方向上测点的温度值，主要是因为尺寸效应对温度场的影响。
（5）模拟值与实测值也是存在差异的：大部分测点的实测温度峰值出现时间与模拟温度峰值出现时间相当，部分测点出现温度最大值的时间与运用midas有限元软件进行仿真模拟得到的时间存在差异，但是一般差异在10h之内；实测温度最大值要比理论值要高出1～7℃，这主要是由于运用midas有限元软件进行仿真模拟中混凝土表面系数的取值较小，当然还有施工条件的复杂性也不可忽略。另一个原因是在有限元的分析过程中没有考虑模板的温度。
参考文献
[1]朱伯芳.大体积混凝土温度应力与温度控制[m].北京：中国电力出版社，1999.
冷凝管范文5
关键词新生血管性青光眼；Avastin；冷凝
新生血管性青光眼是最常见的难治性青光眼之一[1],为控制眼压和缓解症状，过去多采用睫状体破坏性手术，甚至摘除眼球。我们应用一种新型的抗血管内皮生长因子（vascularendothelial growth factor,VEGF）人源化单克隆抗体Avastin玻璃体腔注射联合睫状体冷凝治疗此病，取得良好效果，现报道如下。
1资料与方法
1.1一般资料
本组病例是2007年1月到2008年1月住我院的新生血管性青光眼患者，共10例（10只眼）。男7例，女3例；年龄在25～58岁之间，平均年龄47.5岁；右眼5例，左眼5例；其中视网膜中央静脉栓塞4例，视网膜静脉周围炎3例，糖尿病性视网膜病变3例。视力均5.0mm者4例，3.0～5.0mm之间者6例，其中1例瞳孔区膜闭。术前眼压均在35mmHg以上（经药物治疗后）。
1.2方法
①Avastin玻璃体腔注射：常规消毒铺巾，结膜囊点爱尔凯因表面麻醉3次，开睑，显微镜下在颞下方距角膜缘4mm以3号针头行眼球壁穿刺，见针尖达瞳孔中央，针尖斜面向下，注入Avastin1.25mg于玻璃体腔内，退出针头，涂红霉素眼膏后包封单眼；②睫状体冷凝：Avastin玻璃体腔注射1周后进行。下方180度在结膜面直接冷凝睫状体体部，用CO2制冷、冷凝头直径2.0mm的冷凝器，使用温度-60～-75℃，时间20s，冷凝8个点；③6周后重复Avastin1.25mg玻璃体腔注射1次。
2结果
2.1术后并发症
2.1.1出血
2例第一次Avastin玻璃体腔注射后发生玻璃体少量出血,经药物保守治疗,1周后消失。2.1.2 角膜水肿
4例睫状体冷凝术后出现不同程度角膜水肿,但随着眼压正常,1周内恢复正常。
2.2术后视力和眼压
7例病人视力和术前基本相同，3例视力略有增加。眼压在未使用任何降眼压药物情况下，均控制在21～9mmHg之间。
2.3随访
10例病人随访8～18mo，8例病人在未使用任何药物情况下眼压正常，且无其它并发症；2例在局部滴用噻吗心安后眼压控制在21mmHg以下；所有病例眼压未见低于9mmHg者。房角镜检查未见有明显的新生血管增生，5例见有一定程度的减少。视力基本和出院时相同。
3讨论
新生血管性青光眼，大多是由于视网膜血管阻塞或糖尿病性视网膜病变致使视网膜缺氧，刺激眼内组织产生并释放血管形成因子，进而导致新生血管形成，造成房角及虹膜形成新生血管以及纤维血管膜，覆盖小梁，使眼压升高而引起[2]。以往对于视功能明显损害的新生血管性青光眼的治疗，多选用睫状体冷凝术[3],但单独冷凝必须要大面积破坏才可达到目的，甚至需要全视网膜冷凝[2]，其不良后果是视力的完全丧失和眼球萎缩。我们用Avastin玻璃体腔注射联合睫状体冷凝治疗这种难治性新生血管性青光眼，效果满意。新生血管与多种生长因子有关，VEGF被认为是最有可能的眼内新生血管生长因子。Avastin是重组的人源化单克隆抗体，与人VEGF结合并阻断其生物活性，从而抑制新生血管的生成。最早提出玻璃体腔注射Avastin方法的，是在2005年7月，Rosenfeld[4]在美国视网膜专科年会上，其用该方法治疗AMD继发的脉络膜新生血管（choroidal neovasularizaion,CNV）和中央静脉阻塞（central retinal vein occlusion,CRVO）有效，引起人们的广泛关注。我们先予患者玻璃体腔注射Avastin抑制新生血管后，再行睫状体冷凝，这样既可减少冷凝量，又保证手术安全有效，降低眼球萎缩的风险。6周后再次Avastin玻璃体腔注射，进一步降低复发率。本方法操作简单，患者耐受性好，为新生血管性青光眼的治疗开辟了新的途径。
参考文献
[1]孙兴怀．难治性青光眼的治疗．国外医学眼科学分册1995;9(1):26-31.
[2]李凤鸣．眼科全书．北京：人民卫生出版社1996:1862.
冷凝管范文6
关键词 前部视网膜冷凝 睫状体冷凝 小梁切除 新生血管性青光眼
doi:10.3969/j.issn.1007-614x.2012.03.048
新生血管性青光眼(NVG)是一种难治性青光眼。单纯药物不能控制高眼压和疼痛，多采用手术治疗。对于新生血管性青光眼，2008～2010年采用前部视网膜睫状体冷凝联合小梁切除术取得良好效果。
资料与方法
新生血管性青光眼患者30例(30眼)，男16例，女14例；年龄35～71岁；糖尿病视网膜病变18例，视网膜静脉阻塞10例，视网膜静脉周围炎2例。视力：光感(-)4例，光感(+)10例，手动/眼前12例，指数/眼前～0.1 4例。眼压30～70mmHg，平均51.60±1.02mmHg。30例均伴有虹膜新生血管及瞳孔缘外翻，房角不同程度的黏连关闭。
手术方法：①2%利多卡因3ml球后及结膜下麻醉，沿角膜缘全周剪开球结膜，分离至赤道部，做四条直肌牵引线。②睫状体冷凝：于下方角膜缘后2.5mm，9～3点范围内冷凝1排，冷凝头直径2.5mm，温度-80℃，持续60秒。③前部视网膜冷凝：在距角膜缘后约10mm处向后至赤道部每个象限冷凝3排，每排5个点，冷冻头直径2.5mm，温度-80℃，时间15秒。④复合式小梁切除：在上方作以角膜缘为基底的巩膜瓣，5mm×4mm大小，1/2～1/3巩膜厚度，浸有0.2mg/ml丝裂霉素的棉片置于巩膜瓣下3分钟后，立即100ml生理盐水冲洗，前房穿刺缓慢降眼压，切除1mm×2mm小梁组织，烧灼对应虹膜表面新生血管，剪除周边虹膜，巩膜瓣两角对位缝合可拆除缝线，球结膜对位缝合，结膜下注射妥布霉素10mg，氟美松2.5mg，涂抗生素眼膏包扎。
术后处理：全身静脉给予抗生素联合地塞米松10mg，1次/日，共3天。术后常规1%阿托品眼水散瞳。术后第2天根据眼压情况，按摩眼球。如眼压仍＞21mmHg可拆除缝线，如眼压低于21mmHg，缝线2周拆除；术后2～4周后如自觉症状未改善，眼压＞40mmHg以上者再次行睫状体冷冻术。
结 果
眼压及眼痛症状：术后2～4周观察，眼压控制在21mmHg以下20例，眼痛症状消失；21～40mmHg 6例，滴噻吗心安，哌立明眼水控制眼压，3例眼压痛消失，3例眼痛症状明显，再次行睫状体冷冻术；＞40mmHg 4例，眼痛明显，再次行睫状体冷冻术。随访6～24个月，眼压控制在21mmHg以下27例，30～40mmHg 2例，眼痛症状全部消失，无眼球萎缩发生，1例失诊。术后早期平均眼压25.24±1.53mmHg，随访24个月平均眼压19.01±1.32mmHg，与术前眼压相比有显著统计学意义(P＜0.01)。
视力：术前术后视力比较，12例视 力无变化，17例视力不同程度提高，失诊1例。见表1。
虹膜面及房角新生血管：26例新生血管全部消失，3例均不同程度减少，1例失诊。
讨 论
NVG是一种最终以虹膜和房角新生血管为特征表现的青光眼，主要与引起眼部缺氧的血管性疾病相关。导致NVG的病因，主要有视网膜中央静脉阻塞，糖尿病视网膜病变及其他疾病。
由于NVG中虹膜房角新生血管形成，房角的新生血管伴有的纤维组织膜可阻塞小梁网引起开角型青光眼，最终纤维血管膜收缩，形成周边前黏连，房角关闭。一方面房角关闭阻断了房水外流的途径，导致眼压升高，另一方面眼部视网膜的缺血状况没有改善，不断促进新生血管生长因子的释放，刺激虹膜及房角新生血管的生长，加速房角的的关闭，进而使眼压不断升高，形成恶性循环。因此NVG的治疗要解决三方面问题，一减少房水生成，二增加房水排出，三去除新生血管生成诱因。
睫状体冷冻术的原理是通过人工制冷产生的低温效应直接破坏睫状体上皮及血管系统，促使房角及虹膜新生血管消退，并使睫状体房水分泌减少，降低眼压。睫状体冷冻术后严重的并发症是眼球萎缩，为防止眼球萎缩的产生，根据术前眼压情况，选择合适的睫状体冷冻范围，原则上宁小勿大，经2～4周观察，眼压控制不好时可重复手术。
小梁切除术是经典的外引流手术，它增加了房水的排出，能有效的降低眼压。目前改良式小梁切除最常应用，术中应用丝裂霉素，以减少术后滤过道的瘢痕化；应用了巩膜瓣外置可拆除缝线，在术后早期可以用于调节眼压。虹膜和小梁切除尽量大些，以减少滤过口阻塞的几率，术后及时应用皮质类固醇类药物，加强局部抗炎等治疗，提高手术成功率。
总之，前部视网膜睫状体冷冻联合复合小梁切除术治疗NVG疗效肯定，所需设备简单，适合基层医院开展。
参考文献
1 刘家琦,李凤呜.实用眼科学.北京:人民卫生出版社,1999:450.