前言：中文期刊网精心挑选了混凝土缓凝剂范文供你参考和学习，希望我们的参考范文能激发你的文章创作灵感，欢迎阅读。
混凝土缓凝剂范文1
一．概述
近年来，公路水泥的混凝土工程发展迅速,那么水泥混凝土的外加剂也就成为高性能的水泥混凝土中的重要组成部分。水泥混凝土在新拌的时候，添加不同的外加剂,可以从根本上将其流变性能、耐久性能、硬化后力学的性能进行改善与提高。在公路工程中，合理的选择与使用水泥混凝土的外加剂,对于公路水泥的混凝土结构及其工程的建造质量十分重要,特别是对那些质量要求很高的路面、桥梁、隧道等工程，合适的外加剂是极其重要的。尤其是在热天施工时，为了确保水泥混凝土的振捣足够密实,其力学性能良好以及耐久使用，就必须要选用合适的外加剂,缓凝剂作为专用的外加剂,其作用主要是使新拌的水泥混凝土其凝结硬化的时间延长。简言之就是延缓初凝的时间,从而能够保证在施工的过程中，新拌的水泥混凝土一直处于最佳的塑性状态。即使在一般气温下，为了减小坍落度损失,泵送水泥混凝土也要使用缓凝剂。
二．缓凝剂简介
（一）缓凝剂种类
水泥实际上是属于高碱性的材料,将其碱性降低便能达到缓凝的效果,因此, 通常酸类均可作为水泥混凝土缓凝剂。而缓凝剂种类很多,按化学成分来分，主要可以分为无机与有机两大类缓凝剂。无机缓凝剂通常包括：硼酸盐、硫酸铁、氟硅酸盐、锌盐等；有机缓凝剂通常包括：木质素磺酸盐、糖类及多元醇及其衍生物等。其具体的分类及其化学成分如下表1所示。
（二）缓凝剂作用机制
很多有机的缓凝剂具有表面活性,它们可以使固体粒子的表面性质发生改变，或者能将晶体由接触变为屏蔽,从而改变其结构的形成过程，或通过对水泥水化进程抑制而达到缓凝效果。缓凝剂作用机理很复杂,多是几种作用机理的综合作用。
三．缓凝剂应用技术
（一）外加剂的适应性检验
对于公路水泥的混凝土工程，在选择外加剂时，首先要对其做相应的检验。若水泥混凝土中掺有含糖类与木质素磺酸盐类等的缓凝型减水剂时，在施工前要 检验其和所用的水泥在一定气温下是否相适应,检验合格后才能使用。若选择二水石膏做为调凝剂,它的凝结会是正常的。若水泥调凝剂是其他的石膏变种,像硬石膏、脱水石膏、萤石膏、工业废渣石膏等,会有假凝的现象产生。用标准稠度水泥净浆可对其进行定性检验，外加剂和所用的水泥是否在化学上相适应,具体检验方法可参照相关准则。
表1 混凝土种类及成分
水泥调凝剂中使用变种石膏，会带来定性的不适应问题，多数情况下,也会有定量的不适应问题存在。定量不适应指的是缓凝时间与减水率远远小于基准水泥中的水泥混凝土，这主要是所用水泥中铝酸三钙含量较高的缘故。铝酸三钙对外加剂的吸附作用很强。增加缓凝型中减水剂的掺量可以解决这种不适应性,若不能解决可以考虑更换水泥或者外加剂。可以通过所用水泥和基准水泥混凝土的初凝时间及其减水率两方面来检查其定量不适应性,还可以借助外加剂厂家所提品的减水率与现场水泥混凝土差值对其检验。通常减水率的差值大于3%,说明此缓凝型的减水剂和所用的水泥有定量的不适应问题存在，若水泥混凝土的强度和力学性能受到该差值的影响,应及时采取相应措施来解决。
（二）缓凝剂掺法及最佳掺量
缓凝型的外加剂以溶液的形式及其拌和水一同掺至拌和物当中,溶液中水量需要从拌和水当中去掉；对于粉剂溶液的现场配制,需提前1天将其配好,以便它能充分的溶解,搅拌均匀方可使用。若溶液当中有外加剂的固体沉淀物存在时，应当立即清除。在拌制水泥混凝土时，对于分层的或者有沉淀缓凝型的外加剂溶液一定不能使用。对于难溶的或者其不溶物的含量比较多时或在常温下溶解度低的缓凝剂，应使用干掺法,再将其搅拌时间延长至30秒。缓凝型的外加剂还可以和其他的外加剂复合一起使用，但是如果复配溶液有絮凝或者沉淀的现象产生,应采取分别配制、分别加入的方法。
不同温度条件下不同的缓凝剂，不同的掺量对其初凝时间有着不一样的影响。所以在使用缓凝剂时,应依据现场的气温、凝结时间、停放时间等来选择合适的缓凝剂类型,保证温度与配合比不变时，缓凝剂有一个最佳的掺量。最佳掺量是在各项性能试验后，筛选出的满足工程全部使用的要求掺量。最佳掺量一般是在厂家推荐的掺量范围之内,再依据具体工程的结构要求,通过对比不同掺量得出的最适合该工程条件的掺量。若条件改变需另行试验对最佳掺量优选。要有效的依据施工条件及其现场环境对缓凝剂的掺量进行合适的调整, 使施工始终处于最佳的可操作状态, 达到所要求的密实度和外观质量。常用缓凝剂及其缓凝型减水剂掺量通常为：木质素与磺酸盐类0.12到0.13%；密糖类掺量0.11%到0.13%；无机缓凝剂0.11%到 0.12%；羟基羧酸与盐类为0.103%到0.11%。
（三）缓凝剂的性能要求
公路水泥混凝土的缓凝剂的性能有具体的要求。使用时，缓凝型的外加剂计量务必正确。掺量的数量级务必确保正确,数量级若出现错误会给施工带来很大的麻烦，甚至不可弥补的损失，有时甚至不得不返工。
（四）掺缓凝型的外加剂养生
在天气炎热或者风力很大时,掺缓凝型的外加剂会长时间处于塑性的状态, 其表面的水分蒸发时间也会相应变长,在天气炎热或者风力很大时塑性收缩开裂的现象更易产生,水胶比较低的水泥混凝土还有自身体积的收缩裂缝现象发生。所以,水泥混凝土在浇筑及其振捣之后要及时的进行多遍抹压,而且在水泥混凝土的表面硬化或者变色之前要对其进行立即喷雾或者喷养生剂对其进行保湿养生,在水泥混凝土终凝之后要立刻浇水对其保养；气温较低的时候,除保湿外，还要加强保温,可通过加保温保湿的养生膜、吸热或蓄热的保温材料、深色的塑料薄膜等来保温。不同气温其养生天数也不同，其中气温高于20℃时的养生天数最少为14天。
四．总结
近年来，在水泥混凝土工程中,使用的缓凝剂越来越多, 外加剂是现代公路工程中的非常关键的材料, 正确使用外加剂是一门很关键技术。外加剂虽然用量不多但对水泥混凝土的工作性能却有着很重要的影响。然而过量使用缓凝剂会使水泥混凝土严重缓凝,甚至会使水泥混凝土的强度降低,使工程质量不能满足要求。本文主要介绍缓凝剂的应用，其目的是为了有效的对公路工程进行合理的指导，使工程达到预期效果，确保水泥混凝土足够密实及其热天施工时工程的质量。
参考文献：
[1] 交通部公路科学研究院1公路工程水泥混凝土外加剂与掺合料应用技术指南[S].
[2] JTG F30- 2003,公路水泥混凝土路面施工技术规范[S].
[3] 张冠伦,张云理.混凝土外加剂原理及应用技术[M ].
混凝土缓凝剂范文2
【关键词】钢筋混凝土；厚板转换层；施工技术
1 工程概况
该工程是一座多功能的综合性大厦，地上33层，地下1层，大屋面总高度为99．27 m，总建筑面积为60 375 m2 ，第4层为1.8 m厚板转换层，将其上部5～33层的剪力墙结构体系转换成框架结构体系，见图1。转换层厚板的平面尺寸为1318 m ，钢筋重达850 t，混凝土总量为2430 m3 ，强度等级C40。
确定施工方案
厚板转换层自重及施工荷载为51．3 kN／m2，采用常规的支模体系，单靠下层楼板承受如此大的荷载势必会破坏下层结构，而采用分层卸载的方法则必须从地下室底板起搭设4层支撑架，靠各层楼面的变形协调来传递扩散荷载，这样既不经济也不能保证结构楼板不产生开裂现象。经过分析比较和计算，确定采用叠合梁的原理转换厚板，即将转换板混凝土分两次浇筑，第一次浇筑0.8 m厚，待其强度增长达到90％ 后再浇筑第二层1.0 m厚混凝土，利用第一层先浇板承受第二层后浇板的施工荷载，转换板的钢筋相应分两层绑扎。
图1 转换层平面布置图
2 施工方法
2.1 模板工程
模板支架采用扣件式钢管脚手架，钢管采用外径48 mm、壁厚3.5 mm的焊接钢管。立杆用3.6 m的整根钢管，中间不设接头，间距为0．5 m x0．5 m，立杆下满铺2.5 cm厚木板，水平方向拉杆设4道，并设剪刀撑。顶端横杆与立杆的扣件下加设1个扣件，以增大抗滑移能力。顶端横杆上放10cm×10cm木檩条，间距为40cm。模板采用竹节板。转换层的侧模用l4钢筋在相应位置与暗梁主筋拉接，横纵间距见图2、图3，外部与模板背楞固定。经验算，上述模板支撑体系满足第一步0.8 m厚混凝土的施工要求。
图2 先浇0.8 m厚混凝土侧板安装示意图
在转换层施工期间，1～3层的梁板支撑均不拆除，在第一步0.8 m厚混凝土强度达到设计要求后，在第二步1.0 m厚混凝土浇筑前，松开三层模板支撑顶端横杆与立杆的扣件进行卸荷，然后再全部上紧，以使第一步0.8 m厚混凝土板和模板支撑体系共同承受上部荷载。在第二步1.0 m厚混凝土强度达到设计要求后方可拆除全部模板及支撑。
图3 后浇1．0 m厚混凝土侧板安装示意图
2.2 钢筋工程
钢筋绑扎分两次完成，先绑扎下层0.8 m 范围内 32@110和 2O@200两层钢筋，待混凝土浇筑完并处理好上表面后再绑扎上部1.0 m范围内钢筋。转换厚板1．8 m高整板各层钢筋网片的固定，使用钢筋作立杆焊接形成间距1 m的架立网，作为各层钢筋的支撑体系。在0.95 m高位置增设 2@100双向钢筋网，以提高混凝土抗裂性，避免温度应力和收缩应力引起混凝土开裂。
2.3 混凝土工程
2.3.1 混凝土配合比。转换层混凝土强度等级为C40，提前进行试配，采用“三掺”技术，调整混凝土配合比。水泥：砂：石予：水：粉煤灰：外加剂=1：2.06：3.09：0.53：0.22：0.023，选用普通硅酸盐水泥；掺加适量粉煤灰以减少水泥用量，降低水泥水化热，可控制混凝土温度裂缝的出现，统筹改善混凝土的流动性和可泵性；掺加适量UEA膨胀剂，以补偿混凝土的收缩。可控制混凝土收缩裂缝的出现；掺加适量缓凝早强减水剂，以提高混凝土早期强度，可控制混凝土初凝时间。混凝土的水胶比控制在0.45以下，砂率控制在44％以内，水灰比控制在0.48以下，混凝土的入泵坍落度控制在140―160mm，混凝土总含碱量不大于3 kg／m3 。
2.3.2 混凝土施工缝的处理。
为使转换板的整板的承载性能不因混凝土分两次浇筑而下降，必须在两浇筑层结合面采取特殊处理措施，来保证两层混凝土板协同工作嵋 。
预留坑槽：在先浇层板上表面留设间距1 m呈梅花形布置的混凝土坑槽，槽深为100 mm，平面边长300 mm，通过预埋木盒来实现。
混凝土表面处理：对先浇层板混凝土上表面。在混凝土初凝前涂刷一道高效缓凝剂即界面剂，混凝土终凝后立即用水冲洗即可露出表面石子，下次混凝土浇筑前再充分水润。
2.3.3 混凝土的浇筑。
采用泵送商品混凝土，使用插入式振捣器分层捣实混凝土。通过检测第一步0．8 nl厚混凝土浇筑时留置的同条件养护试件的强度，判定混凝土是否达到设计强度等级，以确定第二步1．0 nl厚混凝土的浇筑日期。
2.3.4 混凝土测温。
测温点布置必须具有代表性和可比性，沿浇灌高度，应布置在底部、中部和表面，垂直测点间距为500mm，水平测点间距为5m。当使用热电偶温度计时，其插入深度可按实际需要和具体情况而定，一般不少于热电偶体径的6～10倍，测温点的布置距边角和表面应大于50mm，并对测温数据进行分析，实施动态控制。
2.3.5 混凝土养护。
由于转换层在春季施工，所以采用蓄水法进行养护，在混凝土初凝后先洒水养护3h。随后进行蓄水养护，蓄水高度为100 mm。板侧面挂草袋(或麻袋)进行浇水养护，使其保持湿润。根据在转换厚板不同深度各相关部位埋设的测温点，所显示的混凝土内部温度变化情况，及时采取措施，调整混凝土的养护水温。混凝土中心温度与表面温度之差。表面温度与环境温度之差均小于25 ℃。当中心温度与表面温度之差超过25℃时，可提高养护水温；表面温度与环境温度超过25℃时，可适当降低养护水温。反之亦然。
3 结论分析
3.1 施工实践证明，采用叠合梁法原理将转换板混凝土分两次浇筑，很好地解决了厚板的施工荷载传递问题，同时将第一次与第二次浇筑的施工缝做成梅花形布置坑槽，解决了混凝土叠合面的抗剪承载力问题。
3.2 测温数据显示，转换层混凝土施工期间，第一次浇筑时间为2006年3月1日至3月3日、第二次浇筑时间为2006年3月19日至3月21日。环境温度为12℃～26℃，混凝土入模温度为19℃～23.1℃，混凝土中心最高温度为60.7℃～63.5℃。低于预控极限75℃；最大温升为36℃～40℃，低于预控极限值45℃；内表温差最大值为24℃～24．5℃，表外温差最大值为23.8℃～24.6℃，远低于预控极限值30℃，温差得到有效控制，同时实践证明混凝土配合比设计达到了低水化热温升的预期目的。
3.3 混凝土28d抗压强度试验报告显示，试块强度达到设计强度等级的120％～140％ ，均值126％ ，试验结果表明，按设计配合比配制的混凝土强度完全满足设计要求，质量稳定。
3.4 1.8 nl厚板转换层混凝土浇筑2个月后(收缩基本已完成)，经现场全面检查1～4层楼板(包括转换层)未发现可见裂缝。
4 结束语
混凝土缓凝剂范文3
1 工程概况
京津城际延伸线于家堡站站房工程是国内首例全地下站房工程，位于天津市滨海新区，是于家堡综合交通枢纽工程的一部分，总建筑面积为86168㎡，站台规模3台6线，地下二层为站台及轨道层，地下一层为候车大厅、设备用房及办公区层。地面层为“贝壳”型穹顶采光屋面，基坑开挖深度21.5m。
站房工程永久性钢管混凝土柱为Φ1400，采用HPE垂直插入钢管柱施工工法施工。本工程基坑深度深，柱间跨度大等特点，造成钻孔灌注桩单桩承载力大，桩直径大，深度深。永久性钢管混凝土柱垂直度高，要求偏差≤L/500（L为钢管柱的高度），永久性钢管混凝土柱锚入钻孔灌注桩的混凝土有效长度为4m。
2 主要施工技术及HPE液压垂直插入钢管柱的施工流程
HPE施工工艺是一种在逆作法施工中底部基础桩与上部结构柱连接的施工方法。施工中采用HPE液压垂直插入机，在基坑内施工的支承桩浇筑至基坑底标高后、在混凝土初凝前，将底端封闭的永久性钢管柱垂直插入支承桩混凝土中，直到插入至设计标高的施工方法。
2.1 承压桩超缓凝混凝土技术
本工程采用盖挖逆作法进行施工，利用HPE液压垂直插入机在承压桩混凝土浇筑完毕后下插钢管柱作为结构施工时的中间支撑柱和结构正常使用阶段的永久性的结构柱。因此，从混凝土浇灌完成至钢管柱下插至设计标高和位置这段时间混凝土不能初凝，是该工法顺利施工的关键所在。
本工程钢管柱设计长度22m，直径1.4m，钢管壁厚42mm，钢管柱总重量在20吨以上，需插入混凝土的部分达4.8m。施工难度大，工序繁琐，耗时较长，这就要求下部承压桩的混凝土必须具备良好的超缓凝性。
施工过程中在不影响设计要求桩基混凝土强度及耐久性等质量指标的前提下，通过适当调整水泥、粉煤灰等胶凝材料的配合比，并掺加一定比例的超缓凝性外加剂达到了超缓凝的效果。工程施工过程中所用的混凝土初凝时间达到36h，且16小时后在不添加任何外加剂的情况下，二次搅拌坍落度不小于100mm。为钢管柱的顺利下插施工提供了充分的时间保证。
2.2 HPE垂直插入机就位对中
混凝土灌注完成后，重新放出桩位中心，并将十字线标记在护筒上。复核桩位后，将HPE液压插入机械的定位器中心与基础桩桩位中心在同一垂直线上，然后吊装HPE垂直插入机就位， HPE液压插入机根据定位器就位对中。
2.3 调整HPE垂直插入机水平度
HPE垂直插入机就位对中后，HPE液压插入机械可手动、自动调整水平度，并重新复核中心位置，满足要求后即可吊装永久性钢管柱入孔。
2.4 吊装永久性钢管柱
根据本工程永久性钢管柱的长度，为保证吊装时不产生变形、弯曲，采用二台吊车多点抬吊，将永久性钢管柱垂直缓慢放入HPE垂直插入机上，吊装前应严格计算吊点位置等技术参数，保证钢管柱不产生变形、弯曲。
2.5 HPE垂直插入机液压插入永久性钢管柱
永久性钢管柱吊放至HPE垂直插入机内，下入孔内至第二道法兰后，由HPE垂直插入机抱紧钢管柱，并复测永久性钢管柱垂直度，满足要求后垂直插入孔内，刚开始下放永久性钢管柱时，由于永久性钢管柱的自重，钢管柱能自由下入孔内一定深度，当浮力大于永久性钢管柱重量后，由HPE垂直插入机将永久性钢管柱抱紧，用液压插入装置的液压下压力将永久性钢管柱下压插入孔内，当永久性钢管柱顶标高都在地面以下一定的深度时，在永久性钢管柱顶部连接一根同直径的工具柱，利用工具柱将永久性钢管柱插入至设计标高；当永久性钢管柱插至混凝土顶面后，重新复测永久性钢管柱的垂直度，此时用垂直仪检测永久性钢管柱的垂直度，测定数据可根据电脑分析确定永久性钢管柱的垂直度，满足垂直度要求后继续下压插入至混凝土中；如不满足要求可调整HPE垂直插入机的水平度，直至永久性钢管柱垂直度满足要求。
图1液压插入机施工示意图
2.6 钢管柱四周回填碎石
HPE液压垂直机垂直插入永久性钢管柱后，即可对永久性钢管柱四周进行砂或碎石回填，回填时碎石在钢管柱四周均匀填入，碎石回填高度为永久性钢管顶标高以下500mm，上部等工具柱拆除后回填；回填时排出的稳定液用泥浆泵抽至废浆池后外运清除。
2.7 下放永久性钢管柱内钢筋笼并灌注混凝土
永久性钢管柱插入四周回填后，此时仍由HPE插入机抱紧永久性钢管柱，控制好柱顶标高即可进行永久性钢管柱内浇筑混凝土，先下放永久性钢管柱内的钢筋笼，采用吊筋将钢筋笼固定在永久性钢管柱上口，控制钢筋笼顶标高，再下放导管进行永久性钢管柱内的混凝土灌注，永久性钢管柱内混凝土为干作业灌注，在灌注时需特别注意永久性钢管柱法兰部位的混凝土密实度，当灌注到法兰部位时，需上下抽动导管使混凝土充分填筑法兰底部的空隙，灌注到永久性钢管柱顶标高350～500mm后停止灌注，严防超灌造成混凝土凝结上部工具柱后无法拆除工具柱，并确保后期钢管柱顶法兰螺栓连接。
2.8 拆除送柱标准节HPE垂直插入机移位
当钢管柱四周回填并浇筑钢管柱内混凝土后，四周回填碎石已固定永久性钢管柱中心位置，即可拆除上部送柱工具柱，割除永久性钢管柱与送柱工具柱连接部位，拆除送柱工具柱后由吊车将HPE垂直插入机移位即可。
2.9 回填孔口拔除钢护筒
永久性钢管柱内的混凝土达到初凝后，对钢管柱内上口350～500mm未浇筑混凝土的回填细砂，便于今后开挖清理；其余部位回填碎石或易密实的砂土至孔口，拔除钢护筒。
2.10 永久性钢管柱顶的保护
混凝土初凝后对永久性钢管柱上部进行回填处理并拔除钢护筒；用石屑或砂回填至原始地面-25cm处，再浇筑一层25cm厚的C30钢筋混凝土，钢筋可配置二级Φ16双层双向，防止大型机械行走对钢管柱的挤压造成变形。
3 技术原理
HPE液压垂直插入机施工原理主要是以下几个方面：
3.1 将HPE液压插入机械准确就位、定位，根据HPE液压插入机机身上的垂直调校装置调整垂直度。
3.2 HPE液压插入机定位垂直后，将钢柱吊起，用HPE液压插入机的液压定位器将钢柱抱紧，根据二点定位原理，抱紧钢柱后再复测垂直度。
3.3 在保证垂直度后将钢柱在砼初凝前用HPE液压垂直插入机将钢管柱插入到灌注桩混凝土中，直至达到设计标高及标准要求为止。
HPE液压垂直插入工法具有垂直精度高，定位准确，安全风险降，节约能源，降低施工成本等优点。
4 关键技术和创新点
本工程的关键技术及创新点主要有以下内容：
4.1 合理调配混凝土配合比，掺加超混凝性外加剂，利用超缓凝性混凝土初凝时间长的特性，保证了在承压桩混凝土浇筑完成后利用HPE液压垂直插入机进行下插钢管柱有充足的时间。现场施工时，质检人员应加大对混凝土质量的抽检频次，并安排人员到搅拌站驻场监督，确保混凝土浇筑的质量。
4.2 HPE液压垂直插入机就位时，重新放出桩位中心，将HPE液压插入机械的定位器中心与桩位中心在同一垂直线上。
4.3 HPE液压插入机械调整好水平度后，应重新复核中心位置，满足要求后方可吊装永久性钢管柱入孔。
4.4 钢管柱吊装过程前应严格计算吊点位置，防止吊装过程中，因钢管柱过长或重量太大产生弯曲变形，影响钢管柱的顺利下插和后期结构的正常使用。
4.5 钢管柱正式下插前，应在端部安装传感器，下插时利用HPE插入机上的垂直仪检测永久性钢管柱的垂直度，测定的数据可根据电脑进行分析确定永久性钢管柱的垂直度。
4.6 钢管柱在下插至设计标高位置时，应进行最后一步的校准复测。偏差较大，HPE插入机利用自身平衡系统无法调整垂直度时，可根据实际情况利用千斤顶进行纠偏处理。
4.7 钢管柱下插到位并校核垂直度后，不能立即移开插入机。应在承压桩混凝土彻底凝固上强度后方可移动插入机，避免因浮力等原因造成钢管柱在混凝土凝固前发生标高位置的变动。
4.8 钢管柱四周进行碎石回填时应慢速均匀，防止钢管柱周边回填碎石高差过大产生侧压力造成钢管柱在垂直度上的偏差。
5 试验及钢柱垂直度检测
5.1 钢管柱下桩混凝土试验
考虑插入钢管柱的需要，钢管柱下桩的混凝土需要一定的缓凝时间，缓凝时间不应小于混凝土运输时间、浇筑时间、HPE插入机就位时间、插入时间的总和。根据混凝土运距、单根桩混凝土方量、混凝土灌注时间、HPE液压垂直插入机就位时间、插入钢管柱时间等因素综合考虑，混凝土缓凝时间不应少于36小时，且16小时后在不添加任何外加剂的情况下，二次搅拌坍落度不小于10cm。在钢管柱施工前，由专业实验人员根据上述技术要求确定适宜的混凝土配合比，确保钢管柱施工过程中混凝土的质量，对钢管柱插入部分的混凝土石子含量及和易性重点监控，采用孔内取样的方法确保孔内混凝土质量。
5.2 钢管柱垂直度检测
钢管柱吊放至HPE液压垂直插入机内，下入孔内至第二道法兰后，由HPE液压垂直插入机抱紧钢管柱，并复测钢管柱垂直度，满足要求后在钢管柱的下部安装一个位移传感器。开始下放钢管柱时，由于钢管柱的自重，钢管柱能自由下入孔内一定深度。当浮力大于钢管柱重量后，由HPE液压垂直插入机将钢管柱抱紧，由液压插入装置的液压下压力将钢管柱下压插入孔内。当插至混凝土顶面后，重新复测钢管柱垂直度，此时可根据钢管柱下部安装的位移传感器反映到地面电脑上的信号来检测钢管柱的垂直度，满足垂直度要求后继续下压将钢管柱插入至混凝土中。如不符合要求可调整HPE液压垂直插入机的水平度直至钢管柱垂直度满足要求。
6存在问题和改进措施
HPE液压垂直插入钢管柱技术虽然目前在国内处于领先水平，但是通过工程的具体实践。还是存在一些需要改进的地方：
6.1 HPE插入机液压动力需进一步加大。
目前国内建筑市场上普遍应用的HPE插入机对于一般直径较小、桩长不大、插入混凝土深度较浅的钢管柱具有明显的优势。但是对于于家堡站房工程中所使用的大直径、超长钢管柱则明显存在动力不足的问题。施工过程中，钢管柱截面尺寸和体积较大，导致插入过程中因桩孔护壁泥浆产生的浮力较大，阻碍了工程桩的顺利下插。且钢管柱插入混凝土较深，钢管柱与混凝土摩擦产生的阻力较大进一步阻碍了钢管柱的顺利施工。
6.2 HPE插入机自身在垂直度调整方面可调控的范围较小，对于偏差较大的钢管柱无法进行调整。施工单位在钢管柱就位下插前应务必从两个方向利用经纬仪进行垂直度的校核调整。
6.3 HPE插入机在坐标定位方面没有自动纠偏装置，仅能依靠插入机就位前的一次对中就位确保坐标位置的精确。施工过程中对于吨位较大的钢管柱，HPE插入机易出现活动现象，最后坐标复核时会经常发现中心偏位的情况。
混凝土缓凝剂范文4
关键词：高层建筑；混凝土；梁式转换层；结构设计
中图分类号：[TU208.3] 文献标识码：A 文章编号：
随着现代建筑的不断发展, 在高层建筑结构的底部, 当上部楼层部分竖向构件(剪力墙、框架柱) 不能直接连续贯通落地时,需设置结构转换层, 在结构转换层布置转换结构构件, 我们称此结构为带转换层的复杂高层建筑。带转换层的结构是把双刃剑,从建筑使用功能角度, 它无疑是扩大了底部无柱空间从而最大限度增加建筑布局的灵活性, 适宜于大型商场等的经营; 但从抗震方面, 转换层结构部分竖向抗侧力构件不贯通, 而是通过水平转换结构把上部竖向荷载传递给下部竖向构件, 传力途径发生了根本性变化, 传力途径多次转换, 受力复杂, 而且竖向刚度和剪力在转换层发生突变, 易形成薄弱部位, 同时在偏心荷载作用下, 转换梁还发生扭转效应, 对抗震十分不利, 如何合理设计转换层就愈显重要。
一、梁式转换层结构的设计遵循原则
带转换层高层建筑结构是一种受力复杂、不利于抗震的结构体系，在结构总体设计时，特别是在抗震设防地区，应遵循的如下原则:
1、传力直接，避免多次转换。布置转换层上下主体竖向结构时，要尽量使水平转换结构传力直接，通过结构的合理布置，使不落地的剪力墙通过转换托梁直接传给竖向承重构件，尽可能的避免转换次梁及水平多级转换，实现传力路径的最短化。
2、强化下部、弱化上部。要保证底部大空间有适宜的刚度、强度、延性和抗震能力，要有意识的强化转换层下部主体结构刚度，弱化转换层上部主体结构的刚度，使得转换层上下部主体结构的刚度及变形特征尽量接近，以避免出现薄弱层。
3、计算全面准确。必须将转换结构作为整体结构中一个重要组成部分，采用符合实际受力变形状态的正确计算模型进行三维空间整体结构计算分析。采用有限元方法对转换结构进行局部补充计算时，转换结构以上至少取2 层结构进入局部计算模型，同时应计及转换层及所有楼层楼盖平面内刚度，计及实际结构三维空间盒子效应，采用比较符合实际边界条件的正确计算模型。
二、高层建筑混凝土梁式转换层的结构设计
1、结构竖向布置
高层建筑的侧向刚度宜下大上小,且应避免刚度突变。然而带转换层的高层建筑结构属于“高位转换”。转换层上下等效侧向刚度比宜接近于1,不应大于1.3。在设计过程中,应把握的原则归纳起来,就是要强化下部,弱化上部。可以采用的方法有以下几种:
（1）与建筑专业协商,使尽可能多的剪力墙落地,必要时甚至可在底部增设部分剪力墙（不伸上去）。除核心筒部分剪力墙在底部必须设置外,还与建筑专业协商后,让两侧各有一片剪力墙落地。这些无疑都大大增强了底部刚度。
（2）加大底部剪力墙厚度。转换层以下剪力墙中,核心筒部分的厚度取为600mm,其余部分的厚度取为400mm。
（3）底部剪力墙尽量不开洞或开小洞,以免刚度削弱太大。
（4）提高底部柱、墙混凝土强度等级,采用C50 混凝土。
（5）适当减少转换层上部剪力墙数目,控制剪力墙厚度,并可在某些较长剪力墙中部开结构洞,以弱化上部刚度。弱化上部刚度不仅对控制刚度比有利,还可减轻建筑物重量,减小框支梁承受的荷载;增大结构自振周期,减小地震作用力。工程综合采用上述几种方法后, 转换层上下刚度比在X 方向为0.725,在Y 方向为0.813,满足规范要求,效果良好。虽然上下部刚度比满足要求,但毕竟工程仍属于竖向不规则结构,转换层及其下各层为结构薄弱层, 因而应将该两层的地震剪力乘以1.15 的增大系数。
2、结构平面布局
工程底部为框架—剪力墙结构,体型简单、规则;上部为纯剪力墙结构。在剪力墙平面布置上,东西向完全对称,南北向质量中心与刚度中心偏差不超过2m,结构偏心率较小。除核心筒外,其余剪力墙布置分散、均匀;且尽量沿周边布置,以增强抗扭效果。查阅计算结果, 扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比为0.85, 各层最大水平位移与层间位移比值不大于1.3,均满足平面布置及控制扭转的要求。可见工程平面布局规则合理,抗扭效果良好。
3 梁式转换层结构的设计与构造
由框支主梁承托转换次梁及次梁上的剪刀墙,其传力途径多次转换,受力复杂。框支主梁除承受其上部剪力墙的作用外,还需要承受梁传给的剪力,扭矩和弯矩,框支主梁易受剪破坏。对于有抗震设防要求的建筑,为了改善结构的受力性能,提高其抗震能力,在进行结构平面布置时,可以将一部分剪力墙落地,并贯通至基础,做成落地剪力墙与框支墙协同工作受力体系。
（1） 转换梁的设计与构造要求
转换梁的截面尺寸一般宜由剪压比计算确定,以避免脆性破坏和具有合适的含箍率。转换梁不宜开洞,若需要开洞,洞口宜位于梁中和轴附近。洞口上、下弦杆必须采取加强措施,箍筋要加密,以增强其抗剪能力。上、下弦杆箍筋计算时宜将剪力设计值乘放大系数1.2。当洞口内力较大时,可采用型钢构件来加强。转换梁的混凝土强度等级不应低于C30。转换梁上、下主筋的最小配筋率非抗震设计时为0.3%,转换梁中主筋不宜有接头,转换梁上部主筋至少应有50%沿梁全长贯通,下部主筋应全部贯通伸入柱内。
（2）框支柱的设计与构造要求
框支柱截面尺寸一般系由其轴压比计算确定。地震作用下框支柱内力需调整。抗震设计时, 框支柱的柱顶弯矩应乘以放大系数,并按放大后的弯矩设计值进行配筋；剪力调整———框支柱承受的地震剪力标准值应按下列规定采用:框支柱的数目不多于10 根时,当框支层为1～2 层时,每层每根柱承受的剪力应至少取基底剪力的2%；当框支层。为3 层及3 层以上时,各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%；框支柱的数目多于10 根时,当框支层为1～2 层时,每层每根柱承受的剪力之和应取基底剪力的20%；当框支层为3 层及3 层以上时,每层框支柱承受剪力之和应取基底剪力的30%；框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框支柱轴力可不调整。
框支柱全部纵向钢筋配筋率,抗震等级一级时不小于1.2%,二级时不小于1.0%,三级时不小于0.9%，四级及非抗震设计时不小于0.8%。纵向钢筋间距抗震设计时不大于200mm,且不小于80mm,全部纵向钢筋配筋率不宜大于4% 。
（3）转换梁的截面设计方法
目前国内结构设计工作普遍采用的转换梁截面设计方法。主要有:应力截面设计方法。对转换梁进行有限元分析得到的结果是应力及其分布规律,为能直接应用转换梁有限元法分析后的应力大小及其分布规律进行截面的配筋计算,假定不考虑混凝土的抗拉作用,所有拉力由钢筋承担钢筋达到其屈服强度设计值。受压区混凝土的强度达到轴心抗压强度设计值。
（4）转换梁截面设计方法的选择
托柱形式转换梁截面设计。当转换梁承托上部普通框架时,在转换梁常用截面尺寸范围内,转换梁的受力基本和普通梁相同,可按普通梁截面设计方法进行配筋计算。当转换梁承托上部斜杆框架时,转换梁将承受轴向拉力,此时应按偏心受拉构件进行截面设计。
（5）托墙形式转换梁截面设计
当转换梁承托上部墙体满跨不开洞时，转换梁与上部墙体共同工作，其受力特征与破坏形态表现为深梁，此时转换梁截面设计方法宜采用深梁截面设计方法或应力截面设计方法，且计算出的纵向钢筋应沿全梁高适当分布配置。由于此时转换梁跨中较大范围内的内力比较大,故底部纵向钢筋不宜截断和弯起,应全部伸入支座。当转换梁承托上部墙体为小墙肢时,转换梁基本上可按普通梁的截面设计方法进行配筋计算,纵向钢筋可按普通梁集中布置在转换梁的底部。
总之，梁式转换层结构对于整体建筑的可靠性、安全性以及耐久性具有至关重要的意义，其传力直接明确、、可靠度高、经济合理以及较易施工的优点使得它在建筑中应用愈发广泛。在设计计算过程中对转换层的受力特点、控制要点和一些构造要求应当给予足够的重视。
参考文献：
[1]康强,兰伟,康景文. 世纪城小户型结构方案和转换层的选型及概念设计[J]. 四川建筑科学研究, 2006,(06) .
[2]张晋芳,赵人达. 基于层次分析法的转换层结构选型[J]. 四川建筑科学研究, 2009,(01) .
[3]仰宗录. 转换层施工技术探讨[J]. 安徽建筑, 2011,(02) .
[4]吾买尔江·阿西木. 大跨度预应力混凝土转换梁结构中混凝土工程施工分析[J]. 才智, 2009,(19) .
混凝土缓凝剂范文5
混凝土是一种非匀质的多孔人造石材，其内部分布有许多大小不等、彼此连通的孔隙。孔隙和裂缝是造成混凝土渗漏的主要因素，这是混凝土自身的弊端。因此，抑制孔隙，减少裂缝，增加混凝土的密实度是提高混凝土抗渗能力的关键所在。防水混凝土就是在普通混凝土骨料级配的基础上，以调整和控制配合比的方法，提高自身密实性和抗渗性的一种混凝土。它不仅要满足结构所需的强度要求，而且还必须满足结构所需抗渗要求。它强调水泥砂浆的密实度，使具有一定数量和质量的水泥砂浆除起到填充、和粘接的作用外，还须在骨料周围形成一定浓度的良好的砂浆包裹层，将粗骨料充分隔开，使之保持一定间距。混凝土硬化后，粗骨料彼此之间被具有一定密实度的水泥砂浆所填充，并切断混凝土内部沿石子表面形成的连通的毛细渗水通路，使混凝土具有较好的抗渗性。控制好防水混凝土施工的主要环节：
一、严格控制水灰比
水灰比的大小是防水混凝土是否渗漏的关键所在。水灰比过大，用水量多，混凝土在施工过程中泌水严重，水泥在水化过程中，混凝土内部游离水蒸发，不可避免的在混凝土结构内部产生大量孔隙，这些孔隙相贯通形成开放型毛细管泌水通道。使混凝土的透水性增大，抗渗透性大为降低。水灰比越大，硬化后的混凝土内毛细孔径越大，泌水现象越严重，混凝土的防水性能越低；水灰比过小，用水量太少，则施工时混凝土的和易性差，施工操作困难，这样因拌合及浇捣不良而影响混凝土的密实性，使混凝土内部出现孔隙，同样降低了混凝土的抗渗性。
二、水泥用量
当水灰比确定后，水泥用量直接影响着混凝土的抗渗性，足够的水泥用量是保证混凝土水泥砂浆和质量的关键环节。在砂率固定的条件下，若水泥用量过小，则水泥不能充分包裹砂子表面，不仅使混凝土拌和物干涩，而且会使混凝土内部产生孔隙，从而降低密实度，导致抗渗性下降。因此，对于防水混凝土，无论从强度和抗渗要求来说，均应配置最佳的水泥用量。在考虑水泥用量的同时，应该注意到粉细料对提高防水混凝土抗渗性也起着一定的作用。因为加入了粉细料可以改善砂子的级配，填充一部分砂率之间的微小空隙，间接的降低了混凝土的水灰比，使密实度和抗渗性有一定提高。
三、选择最佳砂率
在水泥用量相同的情况下，砂率直接影响着混凝土的抗渗性。与普通混凝土相比，防水混凝土通常采用最佳砂率，因为水泥砂浆不但起粘接填充作用，而且还要形成一定厚度的砂浆保护层，这层砂浆保护层包裹在石子表面，使石子表面相互离开一定距离，这样，一方面使混凝土达到了最大密实度，另一方面又能切断混凝土结构内部毛细管道而提高抗渗性能。因此，砂率选择要得当。当砂率过大时，砂子用量相应增多，水泥浆不能充分包裹砂子表面，导致结构不密实，不但降低了抗渗性，而且使强度降低，同时砂率过大必然会增加水泥用量及搅拌水用量，因此导致混凝土流动性增大，而施工振捣时粗细骨料易产生不均匀下沉，造成离析，使硬化后的混凝土匀质性变差，结构上部产生收缩裂纹，下部疏松空洞，同样会降低结构的抗渗性和抗压强度。所以，在设计防水混凝土配合比时，选择最佳砂率对提高抗渗性尤为重要。当然，粗细骨料必须级配良好。在施工时主要是控制用砂量一定要在配合比规定的范围内，粗细骨料的级配一定要严格计量来保证防水混凝土的施工质量。
四、合理选择外加剂
混凝土搅拌浇筑过程中所用水大大超过水泥水化所需水量，多余的水使混凝土抗渗性下降，故减水是抗渗的重要手段。此外，设法堵塞渗水通道使混凝土结构致密也是提高抗渗性的重要途径。因此，合理选用外加剂，是改善混凝土内部组织结构，以增加密实性，提高混凝土的抗渗性，也是防水混凝土配合比设计的重要内容之一。
五、混凝土的搅拌、运输、浇筑和振捣是防水混凝土施工质量的关键
1、混凝土的搅拌应严格按施工配合比进行，准确称量每种用料，投入搅拌机，外加剂应均匀掺在拌和水中投入搅拌机，避免直接投入。搅拌时间应比普通混凝土略长，一般不少于2分种，若掺入引气型外加剂，则搅拌时间约为2－3分钟，不宜用人工搅拌。
2、混凝土在运输过程中要防止产生离析现象及坍落度和含气量的损失，同时还要防止漏浆。拌制好的混凝土要及时运至施工现场，并于初凝前浇筑完毕。如运送距离较远或气温较高时，可适量掺入缓凝型减水剂。浇筑前如发生明显泌水离析现象，应加入适量的原水灰比的水泥浆复拌均匀，方可施工浇灌。
六、混凝土的养护
防水混凝土的养护对其抗渗性能影响极大，特别是早期湿润养护更为重要，一般在混凝土进入终凝时即应覆盖，浇水湿润养护不少于14天。因为在湿润条件下，混凝土内部水分蒸发缓慢，不致形成早期失水，有利于水泥硬化，特别是浇筑后的前14天，水泥硬化速度快，强度增长可达标准强度的80％。由于水泥充分水化，其生成物将毛细孔堵塞，切断毛细通路，并使水泥石结晶致密，使混凝土强度和抗渗性很快提高；14天后，水泥硬化速度逐渐变慢，强度增长趋缓慢，虽然继续养护依然有益，但对质量的影响不如早期大，所以应充分注意前14天的混凝土养护。
七、做好施工缝的防水处理
施工缝是防水混凝土的薄弱环节之一，应不留或少留施工缝。地板混凝土应连续浇筑。墙体上不得留垂直施工缝，同时垂直施工缝应与变形缝统一起来。最低水平施工缝距底板面应大于200mm,距穿墙孔洞边缘不少于300mm，并注意避免设在墙板承受弯矩或剪力最大的部位。施工缝留置端面可做成不同形状，如企口缝、凸缝、凹缝、V形缝及钢板止水缝等，但上述各种形式施工缝各有利弊，应根据工程对防水要求的特点选择合适的施工缝形式留置。
八、施工顺序的选择
混凝土缓凝剂范文6
关键词: 钢筋混凝土；梁式转换层；特点分析；施工技术；质量控制
转换层的施工是高层建筑结构施工的难点和重点，必须事先根据要求制定合理的施工方案，混凝土结构梁式转换层施工易在施工过程中发生一些质量问题，严重的甚至会导致返工的重大损失。因此对于转换层的施工应该高度重视关键的施工技术问题并对相关因素进行分析，制定可行的施工方案，从而保证转换层施工的可靠性。
1工程概况
本工程属多功能商住楼，地下二层，地上三十层；总高92。1m。首层至四层为商业门店，五至三十层为住宅。其中一至四层为框支剪力墙结构，四层为梁式转换层；五至三十层为剪力墙结构。
2梁式转换层框支柱及框支梁的特点
2.1构件截面尺寸大，主筋及箍筋种类多且直径较大
转换层层高5.53m，框支柱截面尺寸为1200×1200、1200×1800；框支梁截面为1200×2000、800×1800两种。框支柱主筋直径为36mm、32mm及28mm，框支梁的主筋直径为32mm及25mm，且均为三级钢筋。大直径钢筋重量大不易倒运，在制作过程对钢筋机械设备磨损较大，所以要安排好人力及设备以保证钢筋下料的及时性。
箍筋的种类繁多且直径较大，在制作过程中严格按照图纸尺寸进行加工。一次制作的数量不要过多以免箍筋尺寸产生误差，导致绑扎过程中箍筋无法绑扎到位。制作好的箍筋要按次序分类堆放，吊装至作业面时减少了施工人员挑料的时间，加快施工进度。
绑扎过程中大直径钢筋不易绑扎到位，尤其是框支柱及梁主筋的间距不易控制。箍筋绑扎前要严格按照间距在主筋上做好标识，绑扎时按照图纸要求将箍筋绑#LN位。
2.2直螺纹连接技术要求高
由于钢筋直径较大且自重较大，所以钢筋连接采用对焊或电弧焊都不妥，不易操作且不能保证施工质量，在实际操作中采用剥肋滚压直螺纹连接技术。框支柱及梁直螺纹接头采用I级接头。滚压直螺纹钢筋连接属于“现场预制、现场连接”式，因此要求设备摆设位置要相对固定，安放位置周围要求有一定事实上的空间。一至四层层高较高，框支柱的主筋也较长，必须合理安排好原料堆放场地与各种钢筋机械设备的位置，避免重复倒运。滚压机安装时中心轴线应与钢筋轴线保持水平面同心高度，同时设置待加工钢筋支架，其摆放位置应适应钢筋加工，直螺纹加工过程中必须严格按照规范进行操作。
①钢筋下料必须使用砂轮切割机，以保证钢筋丝头长度及直径。切LI面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或翘曲。
②剥肋长度应略短于滚压丝扣的长度一扣。
③卸下加工过的钢筋用量规检查螺纹中径及长度，并做调整，直至加工出合格丝头。
④加工好的钢筋及时戴保护帽，连接钢筋以前检查钢筋丝头是否和套筒规格一致，直螺纹牙形是否完好、清洁。
⑤套丝长度：接头长度为套筒长度加两端外露丝扣长度。
2.3钢筋自重大。钢筋数量多直径大导致了构件总体钢筋自重大
以其中一道框支梁为例：钢筋自重为9.44吨，安装框支梁上部纵筋时需塔吊进行逐一吊装。梁下支撑若按常规支撑体系，由三层梁板来承受如此大的荷载势必会破坏梁板结构，而且不能避免因模板支撑体系变形叠加而导致楼板产生开裂等质量问题，因此不能采用常规的模板支撑体系。
2.4结构受力复杂。施工技术要求高
转换层中框支柱与框支梁的截面同宽，加之梁、柱自身的钢筋根数较多，导致了钢筋排列密集。柱顶梁柱锚固筋与板筋、梁端根部钢筋穿插，使梁柱节点施工难度大。合理安排好施工工序是保证梁柱节点有质有序施工的关键。
2.5对纵向钢筋弯折要求高
根据03G101―1中对纵向钢筋弯折的要求为：d≥25时，r=6d。依此计算，直径为36的钢筋弯折半径应为216mm。现场的钢筋弯曲设备无法满足此要求，必须自制专项弯曲配套设备。
3框支柱钢筋的施工
3.1框支柱箍筋绑扎
由于框支柱主筋大部分需要弯锚入框支梁或楼层板内，极少部分纵筋本着“能通则通”的原则延伸到上层剪力墙楼板顶(见图1)。弯锚长度自框支柱边缘算起，弯锚人框支梁或楼层板内长度≥lae，故柱箍筋必须提前全部戴齐后方能进行主筋的连接!待柱主筋连接完毕后再将箍筋逐个分开按间距绑扎到位。
图1框支柱纵筋锚固方式
3.2框支柱纵筋的绑扎
由于主筋根数多且锚入梁内或板内的位置不同，导致了框支柱的纵筋平直段高度不一致，在施工过程中对每根框支柱的每根纵筋进行编号，且每根柱均附一张钢筋详图。现场绑扎时根据钢筋料单及带有钢筋编号的柱筋图纸将柱筋一一连接到位。
框支柱主筋到四层地面其顶锚固长度必须保证统一标高。施工过程中严格按照规范执行：框支柱纵向受力钢筋接头宜相互错开，钢筋机械连接的连接区段长度以35d计算(d为被连接钢筋中的较大直径)，在距基础顶面嵌固部位Hn／3设第一个接头，距楼面≥Hn／6、≥hc、≥500mm(取较大值)处设第一个接头(Hn为所在楼层柱净高、hc为柱截面长边尺寸)。以此可根据各层层高来确定柱主筋的下料长度。为了确保框支柱纵筋能准确的锚入转换层梁及板内，待三层顶板浇筑完毕后及时在柱纵筋上弹好50线，然后依据50线来确定待接纵筋垂直长度。根据纵筋是锚入梁内还是锚人板内来确定钢筋的下料长度(锚人板内的钢筋比锚入梁内的垂直长度长100ram)。
框支柱纵筋顶部弯锚长度过长，采用直螺纹连接时必须采用正反丝的套筒。主筋平直段弯锚人梁、板的钢筋应在连接前确定弯锚的方向：中问柱的主筋可向四周梁及板内弯锚，边柱应向内侧的梁板内弯锚。为了避免锚入板内的钢筋过于靠近梁边而导致梁根部箍筋无法绑扎到位，锚人板的纵筋应与柱立面呈4O～60度的夹角。
3.3框支柱浇筑孔的留置
根据工程实际情况，在适宜的位置留置框支柱混凝土浇筑孔。留置方法为：距待浇筑混凝土面150mm处将柱箍筋向上提，使上下箍筋的间距保持在500mm左右，中间采用架管配合木方来支撑上部箍筋的重量。由于框支柱纵筋间距较小，暂不安装接头部位高于待浇混凝土面的纵筋，待混凝土浇筑完毕后再进行连接。这样既临时加大了柱纵筋的间距又保证了纵筋不被混凝土污染。
4框支梁钢筋施工
4.1节点处理
由于框支梁钢筋较多，且梁柱截面同宽，框支梁大部分纵筋无法在同一竖向平面处弯锚。考虑将框支梁的上部纵筋在柱内不同位置向下弯锚，且确保钢筋的水平锚固长度水平段不少于0.4le。梁的上层、底层及端部弯头筋均是多排钢筋，所以在钢筋绑扎时对于梁上部纵筋每排间距确保不少于1.5d且大于30mm(d为受力钢筋直径)；对于梁下部纵筋每排间距确保不小于d且必须大于25mm。对于梁端部弯头钢筋由于受柱断面尺寸限制，弯头钢筋排距不得小于25mm。
4.2钢筋的吊装
框支梁上部纵筋垂直锚固长度达3.2m，钢筋过长且自重较大，无法按照常规的方法进行安装，现场施工采用塔吊对纵筋进行逐根吊装。由于纵筋长度较长，为了防止纵筋在吊装时发生变形而无法保证梁的截面尺寸，在吊装前根据纵筋长度不同在其中部辅以不同长度的架管，对其进行强度补强。每根纵筋的位置应提前确定，根据纵筋的直径及平直段长度确定吊装次序。
4.3钢筋安装
梁钢筋绑扎的方法：核心筒部位周圈剪力墙、柱的水平筋及箍筋先绑扎到转换层底板下口平。框支梁采用“自下而上，整体同步”的方法施工，即根据梁顶纵筋所在的标高位置整体同步向上安装绑扎，每一个同标高内纵筋全部绑扎完毕后，再绑上部同一标高纵筋。
首先在支设好的梁底模板两侧搭设施工架子，架子高度要高于梁纵筋的设计标高。架子用于支撑梁上部纵筋的重量，抬高纵筋的高度以便套箍筋、穿底部纵筋。先放置梁上部两侧的纵筋，注意纵筋的位置，这样既可以保证其余纵筋的位置，又可以保证箍筋绑扎完毕后不会紧贴梁侧模板。梁上部纵筋为多排，先安装下排纵筋再按装上排纵筋。两层钢筋之间加钢筋头，并用铁丝绑扎牢固。
4.4钢筋安装的质量控制
对于梁内同一位置有多层钢筋时，为确保受力钢筋的位置准确、摆放平直，即采用直径为25mm的短节钢筋横向放置于两层钢筋之间，短节钢筋间距沿梁长度方向每1米放置一根，且每层受力钢筋之间竖向均用钢筋头隔开。梁底部钢筋的混凝土保护层为35mm，对于高度为1800及以上的框架梁，由于钢筋直径均在25mm以上。R根数众多，因此钢筋自重很大，大理石垫块已不能承受其荷载。采用直径为36mm、长度为1．4倍梁截面宽度的短节钢筋作为垫块，将此短钢筋与底层纵向受力钢筋约呈45度夹角放在梁底模板与底层箍筋之间。
图2 框支梁主筋安装示意图
5结束语
在工程实践中采用了以上行之有效的质量保证，确保了框支柱及框支梁钢筋工程的顺利进行，钢筋数量及位置准确。同时也符合设计要求，满足规范、标准要求，满足强制性条文要求。
参考文献