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电工钢范文1
关键词：电工钢；有序相；纳米硬度
引言
硅含量低于3%的硅钢广泛用于发电机的铁芯材料，因此又被称为电工钢，目前的研究多致力于通过减少磁滞损耗和涡流损耗以节约电能。为实现这一目标，高硅电工钢，尤其是6.5%Si被认为是最具前景的合金。当硅含量从3%增加到6.5%时，电阻率从48μΩcm增加到82μΩcm，同时，涡流损耗也大幅降低。然而电工钢中硅含量的增加也会增大材料的硬度和脆性，并且当硅含量超过4%时，冷轧薄板的脆性导致其几乎不可能具备经济性。电工钢的脆性与其组织中的有序相、晶粒尺寸和晶界纯净度等因素有关。目前已经通过透射电镜等方式证实了在硅含量为5.3%~11%的Fe~Si二元合金系列中存在2种有序相：B2相(FeSi)和DO3相（Fe3Si），其中B2有序相是由A2相（体心立方结构的无序固溶体）通过不同原子的第一邻近配对方式形成的，第二邻近原子之间的有序排列则形成DO3相。根据前人研究结果，通过降低硅含量、提高热处理后的冷却速度可有效抑制有序化反应，但尚未形成量化结果，目前的研究也大多停留在研究抑制有序相形成的硅含量和临界冷却速度之间的关系。为寻找适合冷轧加工的热处理工艺，本文在不同的退火温度和退火时间下测量了有序相的电阻率和纳米硬度，以研究其溶解特性，以及有序相的溶解对材料性能的影响。
1实验材料及方法
本文采用的电工钢是用纯铁和硅在Ar保护气氛下的真空感应炉中进行冶炼的，铸态试样在1100℃进行40min均匀化，然后在1200℃~900℃热轧，压下量75%。热轧后进行空冷，在750℃~1000℃退火10~60min以溶解有序相，然后将这些试样在不同介质中冷却以探究能够抑制有序相形成的冷却条件。通过估算，在850℃~500℃内，空气、油、水和冰水的冷却速度分别为5、60、175和340K/s。表1所列为5.65%Si电工钢的化学组成，本文通过观测TEM衍射图案及暗场像，以证实材料中是否存在有序相；显微维氏硬度采用金刚石棱锥压头测定，实验载荷为500gf（载荷单位），测量结果取10次以上测量值的平均值。为详细研究不同相的显微硬度，本文采用了NanoIndenterXP纳米力学探针测量纳米硬度，纳米硬度通过用载荷除以投影面积以获得目标凹痕深度来计算。
2实验结果和分析
2.1硅含量和热处理对有序相的影响
根据前人研究表明，硅含量和热处理后冷却速度会严重影响B2相的形成，含5.8%Si的电工钢在1000℃退火后油冷可抑制B2相的形成。为研究冷却速度对B2相形成的影响，本文将硅含量为5.7%的电工钢热轧后在850℃退火1h，然后分别用油和冰水冷却。将退火温度从1000℃降低到850℃，有利于避免因热冲击导致的裂纹，同时也有利于加快穿过B2相形成温度区间时的冷却速度。为分析退火后可有效抑制B2相形成的临界冷却速度与硅含量，本文将硅含量5%~6%的2mm厚试样于900℃~1200℃热轧后空冷，然后在850℃退火1h后以不同冷却速度冷却。表2列出了本文采用的试验材料Si含量及退火后的冷却速度，实验结果总结如图1所示。当硅含量超过5.6%时，抑制B2相形成所必需的临界冷却速度随硅含量增加快速增加。硅含量为5.5%时，油淬（60K/s）即可抑制B2相的形成，但当硅含量为5.7%时，只有用冰水冷却（340K/s）才能抑制B2相的形成。
2.2偏析对有序相溶解状态的影响为研究
B2有序相的溶解速率，本文将热轧后5.65%Si电工钢板在750℃退火1h或在850℃退火10min后，然后将这些试样在冰水中冷却。通过测量材料的电阻率来研究B2相的消失机制，尽管该方法并不直接，但可以间接反应显微组织的变化。热轧后未进行均匀化的含6.5%Si的铸锭试样和含6.3%Si的喷铸试样在810℃和960℃的电阻率变化分别如图2（a）和图2（b）所示。在加热到退火温度的过程中，电阻率增加与退火温度成正比。在810℃退火时，试样的电阻率先快速增加然后缓慢增加（图2（a））。960℃的退火行为与810℃不同（图2（b）），试样电阻率开始时降低然后平稳增加，可能随着温度的升高，热轧后组织发生了回复与再结晶。通过测量电阻率可发现，减少凝固偏析都可以有效降低B2有序相的数量，降低溶解B2有序相的热处理温度，并且缩短热处理时间。
2.3电工钢的显微硬度
本文通过测量显微硬度研究了不同成分和热处理状态下有序相数量的改变，显微硬度的测量值总结如图3所示，所用样品为铸态（SC）、热轧态（hotrolled）、850℃及1000℃退火后油冷或冰水冷却试样。从图3可以看出，热处理状态对显微维氏硬度的影响并不大，在实验范围内，显微硬度值仅与硅含量成正比例关系。通过维氏硬度的结果可看出，B2相和A2相的硬度差别并不是很大，因此，电工钢的显微维氏硬度几乎仅仅取决于硅含量。电工钢的硬度并没有因为有序相的出现而出现不连续，A2相的短程有序使其与B2相具有相似的硬度，而硅含量是唯一决定其硬度的因素。
3结语
（1）电工钢（5%~6%Si）中抑制B2有序相形成的必要临界冷却速度随硅含量呈指数增加，B2有序相的消失行为取决于退火温度和显微偏析。（2）为了减少B2有序相的数量、降低溶解B2有序相的退火温度、缩短退火时间，消除凝固偏析都是非常必要的。（3）Si含量超过3.5%的电工钢的显微硬度只取决于硅含量，而与热处理状态无关，A2相和B2相之间的纳米硬度差别很小。
参考文献：
［1］杨劲松，谢建新，周成．6.5%Si高硅钢的制备工艺及发展前景［J］．功能材料，2003（3）：244-246.
电工钢范文2
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电工钢范文3
浦项制铁原是“国企”，韩国政府于2000年10月将浦项制铁公司实行私营化，收回资金3兆8899亿韩元，与其间的投资额2205亿韩元相比，年均投资收益达16.7%，是韩国政府建立以来政府投资中收益率最高的。浦项制铁公司于1994年在纽约证券交易所上市，接着又于次年在伦敦证券交易所上市，现在外资股东达60%以上，被认为是韩国具代表性的绩优公司。
浦项制铁是世界上最具竞争力的钢铁企业之一，其发展战略是时时刻刻把创新思维融入企业的各项工作之中，不断进行自主创新，以确保技术领先优势和增强核心竞争力。为此，浦项制铁大力研发新一代低碳钢铁生产突破性技术和环保型高端钢材产品，同时还高度重视新能源技术开发，以寻找新的利润增长点，创新引领国际钢铁业发展的浦项制铁模式。
浦项制铁拥有多项面向未来的先进技术，如低碳炼铁FINEX技术，全氢高炉炼铁技术，碳捕获与分离技术，利用废热气发电技术等。其中，浦项制铁为最后一条技术路线设定的可行期限是2050年。
一直以来，浦项制铁高度重视高附加值新产品的研发，已经形成了优质汽车用钢、高级API钢材、400系列不锈钢、高级别电工钢、热成形钢、TMCP（新一代控轧控冷）钢、帘线钢和无铬热镀锌钢板等8大战略性产品的研发体系，优先发展超轻型高强度汽车用钢、高级别电工钢等高附加值产品。如今，浦项制铁高附加值产品比例高达60%以上、特别是世界顶级产品所占比例达到了17.8%。
电工钢范文4
笔者个人更看好山东、湖北两省的国企改革前景。
山东：开放式重组重实业
山东国企改革将是赢家有什么道理？
山东推动国企市场化开放式重组整合，按照产业相近、业务相关的原则，通过合资合作、股权置换、资产置换等方式，推进跨企业重组整合。支持上市公司实施跨地区、跨所有制并购重组。支持企业开展跨国并购、跨国经营，提高全球资源配置能力。
从山东这里，我们看不到资本运作的浓厚迹象，因为我国股市已经因大小非上市而受到超负荷供应，现在各地国资委还在大谈特谈实现国企整体上市，请问这不是把股市压扁又是什么？很明显，这种资本运作在中国股市未来五年或股市没有对全球开放之前，前景还是未知。
山东改革重点强调国企之间如何重组，笔者认为，方向上对了。另外，股权置换、资产置换均不是资金购买对方的股权，而是抱团股份制发展，没有消化资金。如果能够在抱团股份制发展的基础上进一步提出，引导技术化或特色化或差异化发展，那么将更加保证改革的提质增效。
与此同时，山东国企改革，推进企业内部产业重组整合，并加快清理低效无效资产，关闭破产长期停产停业企业。严控盲目无序扩张，有序退出产能严重过剩行业和劣势企业。
对于山东省国企改革一手加法一手减法同时进行，笔者还是看好的。不过，山东需要注意一点，国企之间重组的落脚点是相同产品的不同国企资产，才能进行股份制抱团发展。所以，重组有精细型和粗放型的不同模式，只有走相同产品重组或配套产业重组或上下游产业重组，才能提升竞争力、提高产品利润率。
湖北：“五个转变”促转型
湖北省国企改革也将会是这一轮改革的赢家，原因如下。
湖北省出资企业要力争实现“五个转变”。这个转变是：由重视国有独资、国有控股转到推进股权多元化；由重视资产规模扩张转到重视质量、效益；由重视投资、重建设转到大力融资、带动社会投资上来；由重视经营者业绩考核转到加强对经营者激励和同步提高职工收入水平上来；由重视发展环境转到重视企业法制建设上来。
湖北省国企改革的亮点是，当很多地方政府把国企改革的重点落实到业绩考核时，湖北重视的是经营者的激励。这是一种重奖之下必有勇夫的举措。很明显，与传统业绩考核下完成任务的心态相比，重视经营者激励必定调动国企决策管理层的积极性。这是湖北高出全国国企改革的地方。
国企混合制发展，本身就是一种控制资产总量的扩张，当然也是通过国权多元化，增加股东之间相互监督。但是，这些并没有新意。湖北省提出从重视国企改革规模扩张上升到重视质量、效益，这一点很好。但是，也比较含糊，这种效益到底是国企产品创造还是国企套利创造呢？显然，湖北省没有区分这一点。
另外，湖北从重视投资、重建设转移到大力融资、带动社会投资上来。可以认识到高投资、高建设已经成为昔日的模式，这点认识很好。带动社会投资也是很好的想法，但是大力融资如果仅仅是国企自身融资，也许高风险会相伴而生。但如果是让外部机构大量投资，就是好事。
虽然，湖北在国企上市上也是恋恋不忘，但是对国企改革实体上的思考比较细腻。
浙江：金融改革有风险
浙江省国企改革将受挫有什么道理？
浙江省加快完善现代市场体系，实行统一的市场准入制度、市场监管制度，大力发展地方资本市场和地方金融，探索建立城乡统一的建设用地市场，推进资源要素配置市场化。
浙江省关注的是金融改革带来的红利。然而实际上，从温州金融改革的经验来看，金融改革并没有拯救实体企业，集合债、担保业、村镇银行、小贷公司均没有发挥效果。
笔者认为，地方政府感情用事是无效的。比如，每年的世界温商大会，地方政府都会鼓励温商企业多为家乡做贡献。可是对于一个没有回报利益的鼓动，有些温商碍于面子，小量投资，就是不成功不赚钱，也无伤大雅。如果是大规模投资，如果是没有回报率，投资家乡也就没有动力了。
所以，企业产品利润率才是拯救地方经济的关键切入点，人情仅仅是点缀，不可能救活一个地方的经济。
从浙江省主推的改革目标是打造一个统一的市场而非打造一批国企产品来看，似乎这个发力点出现了偏差。而上文已经说明，温商回头并不积极。所以，国企改革混合私有股权，浙江省私企有可能很不情愿。所以，笔者预测浙江省国企改革将是下挫。另外，国际上还没有哪个国家依靠金融能够可持续发展的。英国玩金融，经济增速很慢。美国玩金融玩出金融危机，依然是经济陷入大衰退。所以，温州金改会耽误实体经济改革，将加大出现产业空心化的可能。
国企改革需结合政府战略
那么，各地政府如何让国企改革发力发在刀口上而非刀背上呢？
笔者建议如下。
一是国企改革并非两个相同产业的企业合并再引进私有资金、集体资金、外资就能够成功的。以钢铁国企改革为例，笔者认为可以从全国的角度，寻找全国取向电工钢企业，比如武钢。将全国所有钢企的取向电工钢资产全部抽取出来，以股份制方式并入武钢，并以相应股份比例的税收、利润、GDP回归到股份所在地。另外把全国的汽车用钢资产全部抽取出来与宝钢进行股份制重组，加强宝钢汽车用钢的规模化，减少竞争压价，提升汽车用钢的话语权。另外把武钢的非取向电工钢资产剥离出去，把宝钢非汽车用钢剥离出去，并入别的钢铁企业持股。如此，别的国企钢铁也如此照做，就形成中国钢铁业特色竞争力了，利润率也大大提升了。如果不是以这种全国主打竞争力为相同的产品资产归类集中，那么公私外混合制依然没有提升产品利润率、竞争力。
二是一些地方政府提升打造一批跨国企业，但是当地的国有媒体不能联诀走出去，变成软实力跟不上时展的需要。地方媒体依然是没有国际化视野，但是却已经通过改革了。显然，这种国企改革是蜻蜓点水。
三是对于海运业，中国国企基本上是处于保留原来的中小型船，如果通过淘汰一批拆除一批旧船得到补贴。而如果国内海运业企业能够少量持股国际会展业、展览业、博览会等等，将有利于国内海运业。
电工钢范文5
关键词：旋流沉淀池地下连续墙维护体系渗漏
一、工程概况
天钢东移110t电炉工程位于天钢厂区南侧，水处理设施旋流沉淀池工程为电炉工程的配套设施，旋流沉淀池池壁采用地连墙加内衬复合壁结构形式。基础为圆形，内口直径为14m，顶标高为＋0.3m，底标高为－22m。地连墙直径ф=16.8m，墙厚为0.9m，墙顶标高±0.000，墙底标高为-32.00m。内衬墙厚度为500mm，共设3道腰梁。内部结构包括冠梁、腰梁、底板、内衬墙、旋流体素砼、稳流板、环型水池、内筒、冲渣沟、平台板。连续墙采用C30密实性防水混凝土，抗渗等级S8。腰梁采用C30早强混凝土，旋流沉淀池内衬混凝土为C30抗渗混凝土，抗渗等级S8。其它采用C30，垫层为C10。
二、水文地质情况
本工程区域内自上而下各土层为：杂填土（松散状态）、素填土（软塑状态）、粉质粘土、淤泥质粉质粘土（流塑状态）、粉质粘土、粉土、粉质粘土（可塑状态）等，其中埋深约5.50-11.50m段为淤泥质粉质粘土，厚度为6m左右。场区表层地下水属潜水类型，主要受大气降水补给，以蒸发形式排泄，水位随季节有所变化，静止水位埋深0.5～1.3m。本场地从北向南地下承压水水头埋深约27.50-37.00m，承压水水头高度-6.4m。
三、施工方案的确定
本旋流沉淀池原设计采用沉井法施工，但考虑到旋流沉淀池位于主厂房内，且沉井法施工周期长，对周围基础影响大，需先沉到底后才能进行周边基础施工。这样工期较长，且施工安全、质量不容易控制，所以我们经讨论研究后向建设单位和设计单位建议改为地下连续墙维护体系法进行旋流沉淀池施工，设计院经验算后出具了施工图纸。
四、主要的施工方法及技术措施
主要施工顺序：施工导墙施工地下连续墙打井降水拆除导墙，开挖至-2.0m，施工冠梁开挖至第一道圈梁下0.5m，施工圈梁第二道圈梁同第一道施工旋喷桩水泥加固体第三道圈梁同第一道开挖至基底施工旋流沉淀池底板施工内衬和内部结构冲渣沟底冲渣沟及连接部位施工冲渣沟以上旋流沉淀池内衬及内部结构施工
1、地下连续墙施工
1.1、地连墙工艺流程：
施工准备 导墙施工成槽 安放接头管 钢筋笼安放 灌注砼
泥浆制备 钢筋制作
1.2、施工方法：
1.2.1测量放线：依据图纸，放出基坑地连墙的圆心。高程按建设单位提供的绝对高程。
1.2.2导墙施工
导墙起着控制地连墙及埋筋标高的作用，同时还起着挡土和成槽设备作业平台以及维持和稳定泥浆液面作用。导墙采用现浇钢筋混凝土结构，导墙深度1.20m，厚度0.30m，导槽宽840mm，混凝土强度等级C20。考虑到下钻、提钻顺利,导墙宽度比地连墙宽度增加40mm。
1.3.3 泥浆搅拌
地连墙成槽施工采用膨润土泥浆护壁。泥浆的主要作用是护壁、携渣。泥浆应具有一定的密度和粘度,在槽内对槽壁有一定的静水压力,相当于液体支撑,同时泥浆能渗入土壁形成一层不透水的泥皮，从而有利于槽壁稳定。泥浆指标要求如下：比重1.05--1.20，pH值7--9，泥皮厚度1--3mm/30min。
1.3.4 成槽施工
成槽施工采用反循环双钻抱管成槽，成槽后采用修槽捣子对槽壁进行修整。喷导管采用Ф273mm钢管制成，喷导管长度34.5m。在成槽过程中应加强对泥浆的控制，注入的泥浆比重宜为1.05―1.2，同时还要严格控制槽内的泥浆液面高度不得低于导墙顶面30cm。成槽过程中如遇泥浆严重漏失，应及时补充泥浆，以确保泥浆液面高度。
1.3.5 接头管形式及处理方法
接头管采用直径ф800mm的钢管两棵，每棵接头管分三节，每节长12米，下放接头管时，两节接头管连接采用阴阳榫加杠穿销固定。接头管的动管和拔出时间是根据砼的初凝时间、终凝时间、首次掐管时间和砼的灌注完毕时间确定。首次动管时间一般在首次掐导管开始到砼初凝时间时进行，首次动管的高度不宜超过20cm，其后，每隔10～20分钟动管一次，上拔高度一般在10～30cm，其上拔时间应以接头管底部砼已经初凝为准，防止拔管时接头管底部砼终凝，以杜绝接头管被砼固结拔不出来。
1.3.6 钢筋加工
钢筋笼制作全部采用焊接形式，主筋采用闪光对焊接头。钢筋笼应配有足够的架立筋（蛇形筋）以确保其刚度，避免在运输和起吊过程中发生变形。钢筋笼安放入槽过程中为了避免擦伤槽壁，应徐徐下放，并保持钢筋笼竖直向下，安放过程中严禁墩钢筋笼。
1.3.7 混凝土施工
混凝土灌注采用导管法,导管直径250,两导管间距为2.0m。采用高流态混凝土,和易性好,混凝土坍落度:18-22cm,混凝土灌注过程中应绝对保证连续性,如遇特殊情况，间隔时间不超过1h。混凝土终灌顶面高于设计墙顶标高50cm(超灌50cm)。
2、内部土建结构施工
2.1 施工顺序：
定位测量导墙拆除、设置降水井降水第一步土方开挖（-2.000）、墙顶浮浆凿除、冠梁第二步土方开挖（-7.200）、第一道圈梁第三步土方开挖（-13.200）、第二道圈梁沉淀池底板下旋喷桩施工第四步土方开挖（-19.200）、第三道圈梁第五步土方开挖（-22.100）、基底整平、C10砼垫层自下而上施工旋流沉淀池
2.2 施工方法
2.2.1 测量放线
依据建设提供的相对位置图，复测旋流池的圆心。高程按建设单位提供的绝对高程点。
2.2.2 拆除导墙、设置降水井
拆除导墙的同时在基坑内设置φ500mm降水井一口，降水井深度23.0m。在旋流井四周均匀布设12口降水井，深度为30m和40m，间隔分布。井管采用无砂砼管。降水井施工完成后即开始24小时不间断降水，以保证顺利开挖基坑内土方。底板及内衬施工完成后停止降水。为保证遇雨季场地内积水不流进基坑内影响施工，场地内沿基坑周边设置排水明沟。
2.2.3 观测点设置、土方开挖
地连墙砼强度达到设计强度的70%后，即可进行基坑土方开挖。开挖前设置地连墙水平位移观测点，沿地连墙中心线每60°设一个观测点，基准点设在远离基坑易保护的地点。基坑第一步开挖采用一台反铲挖掘机挖土，第二步开挖采用两台反铲挖掘机接力挖土，第三至第五步挖土采用液压伸缩臂挖土机进行挖土。基坑开挖分五步进行，逆筑法施工冠梁及三道支撑腰梁。内衬墙施工时，向上施工高度不小于300mm（高出腰梁），施工缝处预留止水钢板（宽度400mm，3mm厚钢板），并预留出内衬墙钢筋。整个开挖过程中做到基坑周边不堆土，确保基坑的稳定。施工过程中应保留降水井和配备一定数量的水泵，并经常排水，保证基坑内干作业和遇雨季排净基坑内积水。
2.2.4底板施工
第五步土方开挖后经相关单位人员验收后，进行砼垫层施工。底板钢筋均弹墨线，按线绑扎。底板钢筋的架力筋每平方米设置一个钢筋支架，钢筋支架采用Ф25mm螺纹钢筋；支架两脚加设保护层垫块，两脚中部加焊止水钢板100mm×100mm×4mm,以保证底板的防水能力；架力筋的形式应符合施工图纸的要求。砼施工要求一次完成（凹面只能人工处理，铺素水泥浆浇筑），底板浇筑的同时第一步内衬墙砼向上浇筑不少于400mm，施工缝处预留止水钢板，并预留各部位连接接点钢筋。底板砼强度达到100%后，降水井内停止抽水，进行封堵。封堵的方法是：将井内的水抽干，在井管内迅速用干硬性的砼进行堵塞并捣实，然后上法兰盘加塑料垫圈用螺栓拧紧，上部用砼填实。
2.2.5最后，旋流沉淀池内部结构、平台、顶板施工就不再赘述。
五、施工中需注意事项
1.成槽过程中为确保槽壁稳定，保持槽内泥浆液面距槽口顶面高度小于30cm。
2．泥浆置换的同时应进行槽底沉渣清除工作，利用喷导管沿槽底往返移动，将沉积在槽底的沉渣喷出，清槽工作结束后槽底沉渣应
3.由于浇注水下砼，必须保证砼的和易性、流动性，砼坍落度应控制18cm-20cm之间
4.控制混凝土导管的提升速度，导管不能提升过快，以防出现夹层现象。
5.首批灌入混凝土量要足够充分，使其有一定的冲击量，能把泥浆从导管中挤出。
六、小结
因深基坑工程施工难度大，不可预见因素很多，因此施工前必须制定详细的施工方案，对每道工序容易出现的问题提起分析、制定预案，并在施工过程中对每道工序进行严格控制。
在地下连续墙施工中，通常我们控制的重点是成槽的深度、沉渣厚度、泥浆比重、钢筋笼的焊接质量等，而对一些过程操作的重视程度不足，比如混凝土灌筑管的提升速度和插入深度、钢筋笼在调运过程中的变形控制、钢筋笼在插入槽段过程中的对中和垂直度控制等。但正是由于我们对这些过程操作的控制不严，往往导致地下连续墙出现夹泥现象，导致槽段出现坍塌现象。另接头管的垂直度和位置控制也是我们应该重点控制的对象，如果控制不好，将造成“夹泥”、“绕流”现象。本工程施工时对小面垂直度的控制就不太理想，造成夹泥现象较多，给后续基坑开挖带来了很多不利的影响。
电工钢范文6
关键词：火电厂；异种钢筋；焊接难点；焊接工艺
在火电厂的实际生产运行过程中，异种钢筋的焊接是一个重点也是难点，对于火电厂的设备运行稳定性和安全性具有重要的影响。就当前情况来看，异种钢筋焊接过程中极易受到多种因素的影响，从而导致异种钢筋的实际使用寿命下降。这种情况下，加强异种钢筋焊接的难点分析和焊接工艺的探索，是当前火电厂异种钢筋焊接人员所面临的一项重要任务。
1 异种钢筋焊接的重要性
异种钢筋焊接是火电厂检修以及建设施工中的重点和难点，在实际焊接过程中，应当进行标准化施工并做好热处理焊接工艺，促进异种钢筋焊接的实际效果满足火电厂的实际要求。异种钢筋焊接的质量和效果，一定程度上影响着异种钢筋的实际持久性，从而对火电厂的实际运行的安全性产生影响。在实际应用过程中，应当对异种钢筋的街头进行合理的布局和安排，在此基础上对焊接材料进行适当的选择，严格遵循焊接规范和热处理工艺标准，通过有效的焊接工艺标准化控制，提高异种钢筋的焊接效果，促进火电厂运行的安全性。
2 异种钢筋焊接接头的定义
所谓异种钢筋焊接接头，就是组织不同种类的钢筋进行焊接时所形成的接头。应当注意的是不同钢筋型号但组织形态相近的焊接接头不属于异种钢筋焊接接头。
3 异种钢筋焊接接头的主要特征
3.1 化学成分呈现明显的不均匀性
异种钢筋在进行焊接的过程中，需通过合理的融化来实现有效的焊接，那么相关焊接实际情况显示，焊缝两侧金属及合金成分的实际熔度差别比较明显。与此同时在焊接过程中，焊接实际效果极易受到焊缝形状、焊接电流以及电弧电压的影响，在此基础上呈现截然不同的焊接熔池行为，从而导致异种钢筋焊接的实际效果存在一定的差异性。除此之外，异种钢筋母材的差异性，也会在一定程度上影响着异种钢筋焊接的过程中焊缝金属与母材之间熔化区化学成分浓度的相互稀释作用，从而对异种钢筋焊接接头的实际质量产生严重的影响，直接关系着异种钢筋的实际使用性能。
3.2 金属组织呈现明显的不均匀性
从宏观层面来看，异种钢筋焊接接头的化学成分呈现明显的不均匀性，在此基础上，经历焊接热循环持续作用后，异种钢筋焊接接头各区域内的金属组织结构也会呈现出一定的复杂性和特殊性。受到母材和焊接材料的化学成分之间的差异，并且在焊接方法与热处理工艺上存在一定的差异，这就必然导致了金属组织之间的不均匀性。针对此种情况，需要相关人员及时作出工艺调整和改善，促进异种钢筋焊接的实际效果满足火电厂异种钢筋焊接的实际需求。
3.3 异种钢筋焊接性能方面的不均匀性
基于异种钢筋焊接接头的化学成分及金属组织的不均匀性，在此基础上异种钢筋焊接的性能上的不均匀性也比较明显。尤其是在焊接接头各区域内的强度、硬度以及韧性方面的差异，会导致异种钢筋焊接的实际效果存在明显的差异性。应当注意的是，热膨胀系数以及导热系数等物理性能上的差异，会在一定程度上影响火电厂的实际运行效果。
3.4 异种钢筋焊接接头应力场分布的不均匀性
在实际焊接构成中，焊接残余应力在异种钢筋接头的实际分布中存在明显的不均匀性，尤其是材料导热性能的差异会对热驯化的温度环境产生影响，这就在一定程度上导致预应力存在明显的不均匀性。与此同时，异种钢筋的不同材质之间膨胀系数存在一定差异，这就在一定程度上影响了应力场的实际分布情况，，严重者甚至会导致异种钢筋焊接接头出现断裂情况。
4 异种钢焊接中遇到的问题
4.1 碳迁移。当加热条件相同时，含镍较高的材料能阻止碳迁移现象的发生。碳迁移现象对异类焊接接头使用安全性产生的影响很大。发生碳迁移现象时，异种钢接头熔合区塑性降低而引起熔合线裂纹，这是近来电厂和原子能设备中铁素体钢和奥氏体钢异种钢接头损坏的主要原因。
4.2 应力腐蚀敏感性
应力腐蚀破坏是电厂热力设备焊接接头应予以重视的特殊问题。因为锅炉受热面管子、高温高压的汽水管道均在温度、应力和腐蚀性介质的工况下长期工作，经常见到焊接接头热影响区出现点状、刀状或沟槽状腐蚀。这些腐蚀的出现加剧了该处的应力集中，从而又促使腐蚀速度加快，如此恶性循环，造成其承载能力下降，最终导致破裂。
4.3 淬硬脆性
异种钢接头在界面附近由于化学元素浓度的稀释，将出现淬硬性的马氏体组织，这就必然导致该处的韧性下降，即所谓淬硬性的出现。异种钢接头处由于碳的迁移也将形成熔合线两侧的增碳层，会增加接头的淬硬性。
5 异种钢焊接及热处理工艺选择及实际应用
5.1 焊接材料选择
在《DL 752-2001火力发电厂异种钢焊接技术规程》中，珠光体+奥氏体钢即A类异种钢焊接规定了高档选择的原则，如12Gr1 MoY+1Cr181Vi9Ti的异种钢接头，它规定选用镍基焊条；珠光体+马氏体钢，即M类异种钢焊接规定了低档选择的原则，也就是选用与钢材级别低的一侧相配的或成分介于两侧之间的焊材。
5.2 预热温度
由于火电厂用热强钢一般都具有焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性，且管道对接焊缝的拘束度大，而我国手工电焊条的熔化金属的氢溶量较高，因此，综合考虑钢材性能进行必要的预热是正确的。在实际焊接中，当焊接壁厚小于6mm的奥氏体+珠光体或贝氏体钢接头时，不进行预热。
5.3 焊接方法
由于氢弧焊工艺具有焊缝应力小、热影响区小、焊接能量集中、内部缺陷小、易操作等特点，而且可以有效减小熔金属氢含量、减少裂纹几率，因此，推荐使用全氢弧焊或氢弧焊打底、电弧焊盖面的焊接方法。
5.4 焊后热处理
马氏体钢异种钢接头在在焊接后应缓冷到100-150℃并保温，以保证马氏体充分转化，然后进行热处理，热处理温度保证不超过合金含量低一侧的相变温度ACI。
5.5 焊接工艺评定及监督检验
在工艺确定的情况下，为确保质量，施焊前进行焊接工艺评定并在焊接工艺评定的基础上制定焊接作业指导书，也是非常必要的。异种钢接头应该列为金属监督检查的重点部位，随机组大小修进行外观检验或无损探伤及金相检验都是十分必要的。
结束语
从宏观层面来看，加强异种钢筋的焊接难点分析，满足当前火电厂稳定性运行的实际需求，加强异种钢筋焊接工艺的分析，对于提高异种钢筋焊接质量具有重要意义，从整体上提高过电厂运行的安全性和可靠性。
