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楼书设计范文1
关健词: 楼梯 梯段 平台 栏杆 楼梯分类 数量 疏散 荷载 弯矩 剪力
建筑空间的坚向组合交通联系,依靠楼梯、电梯、自动扶梯、台阶、坡道以及爬梯等竖向交通设施。其中,楼梯作为竖向交通和人员紧急疏散的主要交通设施,使用最为广泛。下面就楼梯设计的一些简单参数进行说明。
1.楼梯的组成
楼梯一般由梯段、平台、栏杆扶手三部分组成。
1.1梯段
俗称梯跑,是联系两个不同标高平台的倾斜构件。通常为板式楼梯,也可以由踏步板和梯斜梁组成梁板式梯段。楼梯梯段净于宽是指完成墙面至扶手中心线之间的水平距离或两个扶手中心线之间的水平距离。每一梯段的踏步不应超过18级,亦不应小于3级。疏散用室外楼梯净宽不应小于0.9 m。框架结构楼梯间的梯段宽度设计:a框架梁、柱凸出在楼梯间内时,除框架柱在楼梯间四角外,梯段和和休息平台的净宽应从凸出部分算起;b框架梁底休息平台地面高度小于2.00m时,应采取防碰撞的措施。
1.2楼梯平台
楼梯平台分为中间平台和楼层平台。两楼层之间的平台称为中间平台,用来供人们行走时调节体力和改变进方向。而与楼层地面标高齐平的平台称为楼层平台,除起着与中间平台相同的作用外,还用来分配从楼梯到达各楼层的人流。楼梯休息平台的最小宽度不应小于梯段净宽度。梯段改变方向时,扶手转向端处的休息平台最小宽度不得小于1.2m。连续直跑楼梯的休息平台宽度不应小于1.1m。
1.3栏杆扶手
设在梯段及平台边缘的安全保护构件。楼梯至少于一侧设置扶手。梯段净宽度达三股人流时应两侧设扶手;达四股人流时,宜加设中间扶手。
室内楼梯扶手高度:自踏步前缘算起,不宜小于0.90m;靠梯井一侧水平长超过0.50m时,其高度不小于1.05m。室外楼梯临空处应设置防护栏杆,栏杆离楼面0.10m高度内不宜留空。临空高度在24m以下时,栏杆高度不应低于1.05m;临空高度在24m及24m以上时,栏杆高度不应低于1.10m。疏散用室外楼梯栏杆扶手高度不应小于1.10m。多层公共建筑室内双跑疏散楼梯两梯段间(梯井)的水平净距(是指装修后完成面)不宜小于0.15m。住宅梯井净宽大于0.11m时,必须采取防止儿童攀滑的措施,楼梯栏杆的垂直杆件间的净空不应大于0.11m。
2.楼梯的坡度
一般控制在380以内。
3.楼梯形式
4.楼梯数量的确定
4.1 公共楼梯和走廊式住宅一般应取二部楼梯,单元式住宅可例外;
4.2 2～3层的建筑(医院、疗养院、托儿所、幼儿园除外)符合下列要求,可设一个疏散楼梯:
耐火等级 层数 每层最大建筑面积(m2) 人 数
一、二级 二、三层500 第二层与第三层人数之和不超过100人
三级 二、三层 200 第二层与第三层人数之和不超过50人
四级 二层 200 第二层人数之不超过30人
4.3 九层和九层以下,每层建筑面积不超过300 m2,且人数不超过30人的单元式住宅可设一个楼梯;
4.4 九层和九层以下建筑面积不超过500 m2的塔式住宅,可设一个楼梯。
5.楼梯的计算
板式楼梯和梁式楼梯是建筑中最常见的楼梯形式,下面着重介绍一下板式楼梯的计算要点。
5.1梯段板
梯段板按斜放的简支梁计算,它的正截面是与梯段板垂直的,楼梯的活荷载是按水平投影面积计算的,板厚取其水平长度的1/25~1/30,计算跨度取水平净跨长ln。则梯段板(简支斜梁)在竖向均布荷载q作用下的最大弯矩Mmax,等于其水平投影长度的简支梁在q作用下的最大弯矩;最大剪力Vmax,等于其水平投影长度的简支梁在q作用下的最大剪力值乘以cosā(ā为梯段斜板与水平线夹角)。 如下:
Mmax=(q.ln2)/8
Vmax=(q.ln. cosā)/2
考虑到梯段板与平台梁整浇,平台对斜板的转动变形有一定的约束作用,故计算板的跨中正弯矩时,常近似取Mmax=(q.ln2)/10。
截面承载力计算时,斜板的截面高度应垂直于斜面量取,并取齿形的最薄处。
5.2平台板和平台梁
平台板一般设计成单向板,可取1m宽板带进行计算,平台板一端与平台梁整体连接,
另一端可能支承在砖墙上,也可能与过梁整浇。跨中弯矩可近似取M=(q.ln2)/8。考虑到板支座的转动会受到一定约束,一般应将板下部钢筋在支座附近弯起一半,或在板面支座处另配盖筋,伸出支座边缘长度为ln/4。平台梁的计算同一般简支梁,跨中最大弯矩Mmax=
(q.l2)/8,支座最大剪力Vmax=(q.l)/2。
参考资料:
[1]《民用建筑设计通则》GB50352-2005
[2]《全国民用建筑工程设计技术措施2009》
[3]《住宅设计规范》GB50096-1999(2003年版)
作者简介:
第一作者简介:欧丽超,女 ,1982.12 ,助理工程师 ,北京新纪元建筑工程设计有限公司
第二作者简介:陈钢 ,男 ,1980.09 ,助理工程师 ,清华大学建筑设计研究院
楼书设计范文2
【关键词】多塔结构；地下室；大底盘
引言
高层建筑是随着经济的发展和建筑用地要求应运而生的，随着经济的蓬勃发展，土地资源集约化利用日渐凸显，由于地基承载力及结构稳定等方面的原因，高层建筑均带有地下室，一层或多层；或者两栋或多栋高层建筑裙房部分因建筑功能需要而相连，因此多塔大底盘建筑结构成为了主要的建筑方向。相对而言，建筑技术在实践中更为成熟，被广泛投入建设。但对结构设计而言多塔要比单塔复杂得多，如何按照规范精神，进行多塔结构的抗震设计和计算分析，成为结构设计应当着重解决的问题。
1、 概述
进行多塔楼结构设计之前，首先要了解多塔结构的定义。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》[2] 2.1.15及条文说明，多塔楼结构定义为“未通过结构缝分开的裙楼上部具有两个或两个以上的塔楼结构”。首先我们应区分大底盘地下室的多塔楼结构（地面以上无大底盘）与多塔楼建筑（地面以上有大底盘）的不同。多塔楼结构设计应根据地下室及裙房的不同情况进行分析。具体分类有以下几种（图1），并对各种情况进行相应的讨论：
图1
2、多塔楼带地下室
《高层建筑混凝土结构技术规程》[2] 2.1.15条文说明对多塔楼结构的定义做出了进一步的解释：“多塔楼结构是在裙楼或大底盘上有两个或两个以上的塔楼的结构，是体型收进结构的一种常见例子。一般情况下，在地下室连为整体的多塔楼结构可不作为本规程第10.6节规定的复杂结构，但地下室顶板宜符合10.6节多塔结构设计的规定。” 根据朱炳寅在《高层建筑混凝土结构技术规程应用与分析》中写道：“一般情况下，仅地下室连为整体的多塔楼结构，可不认定为《高规》第10.6节规定的复杂结构，但地下室顶板设计应考虑多塔楼结构的影响，除满足嵌固端楼板的要求外，还应符合《高规》第10.6节的相关设计规定。”由此可见，对于地下室上有两个或两个以上塔楼的结构，当地下室顶板低于室外地坪时，无论地下室顶板能否作为上部的嵌固部位，都可将各个单体分别进行计算分析及设计，不需考虑各个塔楼间相互的影响，仅需考虑各单体相关范围内的影响。但当地下室顶板不能作为嵌固部位时，规范并未有具体的规定，个人认为应区分不同情况（即地下室顶板实际存在的嵌固及地下一层的地面或以下的楼面作为嵌固两种情况）对上部结构进行包络设计。
3、多塔楼带地上裙房
多塔楼高层建筑结构的主要特点是在多栋独立高层建筑底部有一连成整体的裙房，形成大底盘。大底盘多塔楼高层结构在大底盘上一层突然收进，属于《高规》中竖向不规则结构。当大底盘上有2个或2个以上的塔楼时，结构振型复杂，并会产生复杂的扭转振动。
分析表明，多塔楼结构振型复杂，且高振型对结构内力的影响大，当各塔楼质量和刚度分布不均匀时，结构扭转振动反应大，高振型对内力的影响更为突出。因此《高规》规定多塔楼结构各塔楼的层数、平面和刚度宜接近；塔楼对底盘宜对称布置，减小塔楼和底盘的刚度偏心。
多塔楼结构属于复杂高层建筑，通过控制位移比不应大于该楼层平均值的1.4倍来限制平面布置的不规则性，避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。位移比控制计算应采用整体模型考虑各塔楼之间的相互影响，将各塔楼连同底盘作为一个完整的系统进行分析，各塔楼每层为一块刚性楼板，各塔楼相互独立。
多塔楼结构应将塔楼和底盘作为整体进行分析，并应采用不少于两个力学模型，对计算结果进行分析和比较。同时为了保证各塔楼结构的合理性，也应进行必要的单塔独立计算。
在多塔结构中，存在着大量的对称或近似对称振型，这就造成了较多的低阶振型的振型参与系数为零或很小的情况，并且对于刚度和质量沿竖向分布越均匀、对称的多塔结构，某些振型就越趋于对称，振型参与系数也就越小。
多塔结构在高阶振型下对地震反应的影响较大，当塔楼在大底盘平面上分布不均匀、不对称且各塔楼的高度不同，质量和刚度分布不均匀时，高振型影响将会进一步加剧，在结构计算时应选取足够多的振型数，应满足振型参与质量不小于总质量90%的要求。
在多塔结构中因塔楼之间的相互作用，在裙房楼板中奖产生较大的内力和变形。因此，裙房楼板采用无限刚性假定是不成立的，应采用弹性楼板假定。
4、结语
当今高层建筑正日益向多功能方向发展，为满足建筑体型多样性和建筑多功能要求，近年来涌现出大量体型复杂的高层建筑，其中大底盘多塔楼就是很典型的一类。对在地下室连为整体的多塔楼结构，属于一般的高层结构，塔楼对远离塔楼处影响很小，满足构造要求时，可将上部各塔楼分别进行结构计算分析。而对于多塔楼带地上裙房，多塔结构在底盘上一层的平面布置有剧烈变化。上部结构突然收进，属于竖向不规则结构；塔楼与底盘的结合部结构竖向刚度和抗力发生突变，容易形成薄弱部位；多个塔楼相互作用，使结构振型复杂，并且产生复杂的扭转振动。大量震害实例说明，塔楼与大底盘结合部位及其上、下各一层的构件在地震中破坏最严重。为此，规范对多塔结构提出了比较详细的抗震措施要求，在多塔结构抗震设计中，应当从概念设计出发，重视结构薄弱部位的分析，加强抗震构造措施，其要点是：（1）多塔结构振型复杂，且高振型对结构内力的影响较大，当各塔楼质量和刚度分布不均匀时，结构扭转振动反应较大，因此各塔楼的楼层数、平面布局、竖向刚度及结构类型宜接近。（2）塔楼对底盘宜对称布置，塔楼结构的综合质心宜接近底盘结构的质心，塔楼与底盘质心的距离不宜大于底盘相应边长的20%。（3）抗震设计时，带转换层塔楼不宜设置在底盘屋面的上层的塔楼内，否则应采取有效的抗震措施。如转换层及上、下层的抗震应提高一级采用。（4）为保证大底盘与塔楼整体工作，底盘屋面板应加厚，不宜小于150mm，楼板钢筋应双层双向布置，各层各方向最小配筋率不宜小于0.25%.屋面梁底筋、腰筋及不少于1/3的面筋通长布置。底盘屋面上、下一层的楼板也应加强构造措施。（5）多塔楼建筑结构的各塔楼的层数、平面和刚度宜接近。
参考文献：
[1]GB50011―2010 建筑抗震设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.
[2]JGJ3―2010 高层建筑混凝土结构技术规程[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.
[3]GB 50010-2010 混凝土结构设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010.
[4]朱炳寅，高层建筑混凝土结构技术规程应用与分析. 北京：中国建筑工业出版社，2012..
楼书设计范文3
关键词：带压堵漏；密封；法兰夹具
中图分类号： TE969 文献标识码： B 文章编号： 1673-1069（2016）35-178-2
1 法兰夹具结构及计算
石油化工行业中，法兰处的泄漏是最为常见的。而法兰夹具的设计合理与否是带压堵漏成功与否的关键。
1.1 夹具结构
法兰夹具的基本结构见下图1。该夹具是由两个半圆形的构件组成，夹具本体经机械加工而成，耳板与夹具采用焊接形式连接，两个构件是用螺栓连接在一起，形成一个整体，最终作为法兰泄漏处的新的密封空腔。
1.2 相关尺寸说明
①夹具的内径D内：原则上等于泄漏的法兰外径，但该尺寸需要通过实际测量确定。因为各生产装置所用的法兰标准种类比较多，又由于法兰制造时的偏差及长期运行造成的金属材料表面氧化等，都影响法兰外径的实际尺寸。所以，夹具的内径D内必须经现场测量法兰外径后确定。
夹具内径D内与法兰外径之间的允许间隙尺寸：包括测量法兰外径误差、夹具制造偏差及其热膨胀量在内，总的间隙量应控制在0.1～0.5mm范围内。允许间隙量的大小与系统压力高低成反比。即系统压力越高，间隙量应越小。
②夹具的外径D外，先要计算出夹具的厚度a（后面详细介绍a的计算公式），D外=D内+2a。
③夹具凸台内径d：为了减少空腔的容积和密封剂的消耗量，同时便于安装夹具，法兰夹具设计成带有凸台的结构。凸台内径以不接触原法兰螺栓为原则，按实际尺寸确定。具体方法是：测量泄漏法兰的外边缘与紧固螺栓之间的最小净距，然后用法兰外径减去该距离的二倍即得到凸台内径d的数值。为了得到较准确的数值，需要在泄漏法兰圆周内测量4～5点，取其中的最大计算尺寸作为凸台内径d的最终数值。
④夹具凸台宽度b：通过对两片法兰之间的间隙进行测量后确定。最少在法兰圆周内测量4～5点，取其中的最小尺寸。
⑤夹具宽度B：以两片法兰的间隙尺寸b为基础，向两侧分别延伸10～20mm。法兰公称直径大，系统压力高，夹具宽度需要相应的加大。
⑥密封剂注入孔：孔数与孔位的配置应尽量减少密封剂在注入区段内的流动距离、减少挤压力对夹具的负荷。孔数等于泄漏法兰的紧固螺栓数。泄漏法兰有多少个螺栓就配多少个注入孔。一般设M12内螺纹与标准注射阀连接，配钻φ4mm密封剂通道。夹具上的注入孔在安装时要放在两个螺栓之间的位置。
⑦耳板定位：夹具耳板焊接在剖分面上5～10mm处，用来连接两片法兰夹具。
⑧夹具厚度a：由后面的强度计算确定。
1.3 夹具计算
1.3.1 受力分析
密封剂在空腔内以最大挤压力p注作用在夹具的内壁，经多点分别注入后，由局部挤压力过渡到均匀分布。另外，还有系统压力以均布载荷同时作用在夹具内壁。由系统压力和单点挤压到均布挤压的合力F可以用以下公式推导。见图2。
合力F=dF・sinθ
dF=ds・p=dl・B・p=R中・dθ・B・p
合力F=R中・dθ・B・p・sinθ=2R中・B・p
=D中・B・p（1）
式中ds：单位角度所对应的面积，单位mm2；
p：单位面积上夹具所承受的压力（即压强），单位MPa；
dl：单位角度所对应的弧长，单位mm；
B：夹具宽度，单位mm；
a：夹具厚度，单位mm；
R中：夹具半中径，单位mm；
D中：夹具中径，单位mm；
D内：夹具内径，单位mm。
1.3.2 夹具的紧固螺栓截面计算
夹具是由两个半圆构件组成的，通过螺栓将两侧耳板连接在一起。假设连接螺栓数目为n条，每条螺栓所承受的拉力为T，则两侧紧固螺栓所承受的总拉力nT应与夹具均布内压合力F相平衡。
即 nT=F
T=
螺栓截面积A==（2）
式中，[σ]t――螺栓在t℃时的许用应力，单位MPa。
1.3.3 夹具的厚度计算
为了保证夹具具有足够的强度，应使夹具截面上的应力不高于所用金属材料的许用应力。
即=≤[σ] （3）
式中，S――夹具的截面积，单位mm2。
把（1）式代入（3）式得≤[σ]（4）
式中，[σ]――金属材料的许用应力，单位MPa。
如果夹具的各部分不是整体制造，而是由几块焊接组成，则许用应力要乘以一个与焊缝结构等有关的焊缝系数?。
（4）式变成≤[σ]・?（5）
把D中=D内+a带入（5）式，整理可得夹具的厚度a
a=（6）
由于带温带压封堵泄漏，夹具必然受泄漏介质的温度影响，因此，应把改成金属材料在实际工作温度下的许用应力[σ]t。
最终公式应为a=+C （7）
式中，P――系统压力或密封剂挤压力，MPa，按照《中国石油化工总公司带压堵漏技术暂行规定》及经验，P的选取应按照以下原则确定：系统压力低于7 MPa时，以挤压力为主，P取7 MPa；系统压力大于7 MPa时，按系统压力选取。
D内――夹具内径，单位mm
[σ]t――t℃夹具材料的许用应力，单位MPa
?――焊缝系数，无单位
C――厚度附加量，单位mm
参 考 文 献
楼书设计范文4
关键词：彩钢板 屋面 漏水 锈蚀 防水
中图分类号：TU7 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）06（a）-0052-02
轻型钢结构建筑以其自重轻、抗震性能好、施工快和污染小等独特的发展优势，已经广泛应用于工业厂房、库房、体育馆、展览管等工程项目中。但随着时间的推移，轻钢房屋的彩钢屋面出现渗漏的现象日益突出。
我院设计的宁乡某联合厂房钢结构厂房，原设计屋面采用热镀锌C型檩条和镀铝锌彩钢板维护，厂房于2007年8月开始施工，2009年6月竣工。在厂房施工和使用过程中，出现屋面锈蚀及渗漏情况：
（1）厂房屋面天沟局部锈蚀严重，并存在严重淤积堵塞。
（2）厂房屋面气窗局部锈蚀严重，气窗端部出现锈蚀密集区，部分气窗构件已损坏。
（3）厂房上部靠天沟部分墙面镀锌檩条出现锈蚀。
（4）女儿墙内侧彩板和顶部盖板不同程度锈蚀。
（5）屋面彩钢板锈蚀区域比较分散，厂房的各区域均有分布，屋面钢板腐蚀主要集中区域在车间连接处，气窗端部。整个联合厂房屋面均有不同程度的屋面彩板腐蚀情况出现，但多处局部有锈蚀密集状况。（见图1）
影响彩色轻型钢屋面防水质量的因素很多，本文通过对从彩钢屋面的构造、面板选材及连接形式研究、分析了可能的漏水原因、提出了整改设计，取得了一定的成效。
1 彩钢屋面的构造和连接
彩钢屋面的构造是由结构层、保温层和面板层构成，结构层以“C”型钢和“Z”型钢为主；保温层现场填充时多为玻璃丝棉、岩棉，当保温层为聚苯或聚氨酯时，通常与彩钢板在工厂内预先复合成型（称为彩钢复合夹芯板）；面板层主要有彩色压型钢板、彩钢复合夹芯板。依据面板层的选用不同，彩钢屋面可大致分为单层彩钢板屋面、双板现场复合屋面和彩钢复合夹芯板屋面。
彩钢屋面板的长向连接主要是搭接，即上坡板压下坡板，搭接处设置专用防水密封胶；屋面板侧向连接方式主要有搭接连接、暗扣式连接、咬合暗扣式连接。
2 彩钢屋面的漏水原因
2.1 设计因素
（1）建筑结构选型缺少综合考虑。
①结构刚度小：轻钢结构与普通钢结构的不同之处，在于其允许结构产生较大的变形，主要体现在梁的挠度和柱的侧移。一方面，如果梁的挠度太大，会导致屋面积水，而积水现象的发生，又进一步加剧了梁的挠度，从而导致漏水更加严重；另一方面柱顶侧移太大，会导致屋面板的连接部位发生错位现象，从而引发漏水，漏水的部位很难确定，并且可能改变，所以维修十分困难。
②板型选取不当：对于暗扣式和咬合式的板型，由于屋面板板肋较高且不漏螺钉，排水比较通畅，一般适用于屋面坡度比较平缓的屋面。屋面板材型号要根据泄水坡度、坡长合理选择，坡度小、坡长长的屋面应尽量选用波高较高的暗扣式或咬口式板型。在风力较大的地区，应尽量采用暗扣式或咬口式板型，因为搭接式板在风力作用下板缝容易被掀开或发生变形，加剧渗漏。
（2）排水组织不到位。
①工程屋面坡度过小，屋面雨水排泄不畅从而使得屋面积水，造成屋面渗漏现象的发生。
②内天沟设计缺陷：天沟的大小应通过计算屋面排水量确定；天沟应选用厚度不小于3 mm的钢板，厚度过小时焊接时容易焊透形成孔洞缺陷造成漏水；内天沟在有条件时应设计溢流构造，减小天沟蓄水压力。
③落水口太少：落水口太少时，天沟的蓄水压力较大，会造成天沟水通过与屋面板缝隙流入室内甚至漫上屋面，造成事故；落水口的数量和大小应依据屋面排水量和天沟蓄水能力综合计算确定。
（3）构造措施不完善。
彩钢屋面渗漏的多数原因是构造措施不完善造成的，像檐口、屋脊部位等一般是因为构造措施不当造成漏水。檐口部位反水渗漏的主要原因是屋面外板与天沟沿之间未安装泡沫堵头。屋脊部位漏水的原因主要有两点，一是屋脊包件纵向搭接采用拉铆钉连接，热胀冷缩和风压作用变形导致铆钉松动隙变大或铆钉断落，造成漏水，二是屋脊包件翻边尺寸太小，盖板下没有堵头时，雨水在风力作用下流过屋脊处屋面板对接缝，形成大面积渗漏。
①施工因素。
彩钢屋面漏水许多时候不单单是设计因素，往往是施工单位在施工中违规操作造成的，所以严格控制施工质量也是钢结构防水的一个重要方面。
②使用因素。
很多轻钢屋面在最初建成的1到2年内为发生漏水现象，而随着时间的推移，慢慢出现漏水点并不断增多。除了材料老化造成漏水，轻钢屋面的渗漏还有使用维护的因素存在，像屋面堆载或安装设备造成渗漏，天沟防水层人为破坏造成渗漏等等。因此天沟的防水层应以1年为单位进行检修维护，避免漏水的发生。
3 针对宁乡某联合厂房钢结构厂房屋面出现的锈蚀及渗漏的整改设计
根据现场抽样检测结果及分析现场屋面渗漏的实际情况，为避免对厂房的正常使用及生产安全造成影响，同时控制屋面改造的造价，确保处理后屋面正常使用年限能达到10年，建议对厂房屋面构件进行如下方式修补。
3.1 屋面天沟
锈蚀严重部分按原设计用3.0 mm镀锌钢板（Q235）进行更换，其他锈蚀不严重部分经除锈处理后，并按原设计选用的国标图集做好防腐处理。落水管应逐根疏通，并增加落水斗和整流罩。
3.2 屋面气窗
彩板全部更换，气窗构件根据锈蚀程度，更换或除锈后全部做防腐防锈处理。
3.3 车间外墙面
根据檩条和墙板的锈蚀情况，更换或除锈后做防腐防锈处理。
3.4 女儿墙内侧彩板和顶部盖板
根据锈蚀情况进行局部更换。
3.5 屋面彩钢板
根据锈蚀情况，可采用如下两种方案进行处理。
方案一：屋面镀铝锌彩钢板外板全部更换，彩钢板规格及参数：基板类型：热镀铝锌合金基板、屈服强度不小于320 MPa，基板厚度：0.53 mm，铝锌合金镀层重量：75/75（正反二面均为75 g/m2）；板型：层面板采用360°直立锁边，其它要求同原设计。总造价270万元。
方案二：更换局部锈蚀严重的屋面彩钢板，再对屋面满铺PVC卷材处理。满铺防水卷材以进口纯丙烯酸乳液为基料，添加特种铁锈转化剂、活性金属粉、金属清洗剂、表面活化剂、结合剂等。330万元。
关于屋面处理，方案一为经济性最优方案，但由于厂房已全部施工完成，加大了换板的施工难度，施工中应注意从构造措施和施工工艺方面来避免产生彩板的涂层破坏，形成锈蚀点，并注意在使用过程中的正常维护。
屋面处理方案二为处理效果最佳方案，具有化学腐蚀保护和电化学腐蚀保护双重功效，密闭性能好、耐候性强、延伸率好，施工简单、速度快，维护周期长、后期维护成本低。
最终厂方按照方案二实施屋面防水处理（见图2）。
通过此次屋面整改，基本解决了彩钢屋面的屋面漏水问题，取得了良好的改造效果。此次整改工程设计提醒我们彩钢屋面的防水是一项系统工程，在设计时应尽可能完善、安装要规范、使用要合理，才能减少或避免漏水问题的发生。
参考文献
[1] 付国平.彩钢屋面的防水构造及施工技术[J].建筑技术，2004（4）.
[2] 卢俊光.钢结构屋面漏水的原因及防治措施浅析[J].中小企业管理与科技，2009.
楼书设计范文5
关键词：建筑设计 设计概念合理优化设计
1 前言：发展设计事业的初期，设计者虽然把目标放在城市的住宅设计上，但对商业设计的市场从未忽视过，随着时代的发展，无论是办公室、酒店、餐厅、商场，还是住宅等各类工程在设计上是向往自由自在、我行我素的创意空间。随着设计业的蓬勃发展，设计者对每一个新的工程就是一项新的挑战，他们将会全力以赴去创造自己的新作品。
2 工程概况：（效果图）
本项目位于佛山市南海区桂城街道中央大街以北，联河路以东地段，宗地面积14929.8平方米，土地用途为商务金融，批发零售，南海发展股份有限公司拟在该地块新建展示企业文化形象，办公等功能为一体的综合办公楼，旨在满足公司总部及其职能管理部门的办公需求，为社会提供优质的公共事业产品和服务，为股东创造持久的投资回报的企业使命和成为在全国有影响力的市政公用事业的卓越投资商和服务商的企业愿景，提高企业形象和市场竞争力。
3总图及规划设计及结构说明
3.1 区位与现状分析
本项目位于广东金融高新技术服务区B区B-03地块，基地正南侧规划为南海金融广场，建成后海八路隧道穿越广场下方，为连接广佛的交通要道，西向罗村，东至广州。西侧为联河路，桂澜大桥跨越佛山水道，北向为一河两岸高尚住宅区，南至桂城禅城，沿联河路东侧规划为中央公园，西侧为全民健身公园，视野景观良好。西南侧为千灯湖公园，保利花园与基地隔南海金融广场相望，千灯湖公园内部保利水城为大型购物中心，相隔不远的南向为保利洲际酒店。基地周边商业气氛浓厚，自然景观良好，将成为南海商住金融于一体的核心地段。
3.2规划设计理念
本项目旨在积极响应佛山市南海区政府提出的构建“五星级南海”的战略要求，实现南海发展“做市政公用行业一流企业，实现从优秀到卓越”的新跨越战略，彰显市政公用行业运营商的高科技特色和文化底蕴，同时本项目位于广东省金融高新区，因此设计方案在充分考虑区域环境的同时，应力求在该区域成为具有鲜明特征的标志性建筑，体现南海发展股份有限公司创新，有为，发展的公司形象，达到和谐共生，长流不息的生态经营理念．
3.3结构说明
本方案塔楼外形旋转上升，外立面有多道向上的弯曲轮廓线，而平面是随着外轮廓而每层变化的多边形。在此多边形平面内含贯通全楼的34M×46 M矩形布局平面，此矩形平面布置规则，外框内筒，可作为大楼的主结构平面，因此根据此主平面布置，该工程拟采用钢管混凝土框筒结构，受力简洁合理，而多边形平面的边角则布置随着外形弧线延伸的钢管混凝土斜柱，这些斜柱塑造了外形的同时，也与其他墙柱形成整体，共同参与结构工作
4内部功能布置
本方案裙楼首层和二层为对外商业，其中首层为单内廊两侧商铺布置，人流可由东侧广场直接由各商铺进入裙楼商业。裙楼三层为公司内部使用的食堂，餐厅，游泳池及相关康乐设施。四层为会议区，包含一个800人的会议中心及一个多功能会议室，可供公司内部或出租使用。塔楼部分五至三十四层为对外出租使用，可灵活分割为大空间开敞式办公或小空间间隔办公，并结合立面造型在不规则空间处营造绿色空中花园，为办公提供休憩娱乐空间。顶部五层为公司内部使用，坐拥南海金融广场，中央公园，保利花园，千灯湖公园一览无遗，景观良好，视野开阔。
5 设计构思
5.1总图布局
本方案由四层裙楼及一栋塔楼构成，并配有两层地下车库，总建筑面积107188平方米，其中地上建筑面积为85640平方米，地下建筑面积为21548平方米，建筑总高度为168.8米。四层裙楼成东西向条形布置于基地西侧，其中基地东侧，南侧及北侧为商业广场，东侧广场为出租物业及本公司办公入口广场，南北两侧为裙楼商业入口广场，基地西侧设置消防车道，并接入北侧的滨江二路及南侧的中央大街形成消防环道。在基地西北角和西南角设置地下车库出入口，满足地下车库出入口要求。裙楼柱网布置规整，经济实用，保证地下室较高的停车率。39层塔楼结构规整，在自身造型旋转的同时与裙楼形成一定的夹角，微小的角度变化使塔楼和裙楼的交接显得动感十足，富于变化，同时也能兼顾地下室柱网的规整经济，保证合理的停车率。裙楼和塔楼在西侧形体交界处形成灰空间，为下部商业提供良好的休闲娱乐空间，使原本单调的线性商业流线变的节奏起伏，富于变化。
5.2造型构思
本项目位于佛山市南海区高新技术服务区，周边建筑形体基本以规则方形为主，如西南方向的保利洲际酒店，为规则方体造型，整体简洁大方，同时本区域内同期将有大量超高层建筑即将动工，如何在高层林立的地块中突显建筑的地标性和独特性，是本方案的重点和难点，结合城市环境，沿海八路由东至西行，沿途地标性建筑极少，缺少城市节点建筑及节点空间，城市整体印象不甚鲜明。
结合以上各点，本方案造型在结构规整的前提下突破传统，大胆的运用曲线，辅以直线对比，三条棱边曲线分别代表流经南海区域的三条水系，整体形象高耸挺拔同时又如流水般细腻柔滑。造型围绕刚柔并济的水的精神，水，滋润万物，是生命之源；水，看似柔弱，却能把坚石滴穿；汇成洪流，更可穿峡破谷，一往无前，水很和善，但它却又是什么力量都挡不住的，逢孔可入，遇石而绕。至刚易折，至柔无形，因此，刚柔并济，柔中带刚，曲直相成的建筑造型可以完美的体现企业积极沉稳，创新有为的企业形象。建筑形体旋转向上，如水般柔顺的线条，笔断意连，建筑顶部略向内收，表皮框架蜿蜒生长，象征企业资源再生，价值循环，和谐共生，长流不息的经营理念。建筑表皮使用了不规则金属遮阳板，分为大中小三个尺度，根据建筑曲面的不同角度布置相应的密度，如在西晒严重的西侧可将遮阳板布置密度提高，由于曲面旋转，在西向立面旋转至南向景观较好的朝向的过程中，遮阳板逐渐减少，形成了表皮渐变的独特效果，同时降低了能耗，更为绿色，低碳和环保。鳞次栉比的遮阳板反射阳光的同时，使建筑表面犹如平静的湖面，水石明净，波光粼粼。综上所述，本方案在不牺牲经济性的同时，在造型上突破常规，将为佛山市南海区抹上浓墨重彩的一笔
6 交通设计：
本方案交通组织采用人车分流，市政道路与基地内消防车道组成机动车环道，内部人行广场贯穿基地南北，商业广场四周开放，人流可由任意方向进入建筑，同时，广场内部功能也略有细分，东侧广场入口为办公出租物业及本公司内部使用，人流可直接进入塔楼，再由塔楼首层区分出租物业空间及内部使用空间，并由相关塔楼高速电梯直接到达办公指定楼层。南北两侧广场为商业入口广场，人流可直接由该处直接进入商业裙楼，也可由办公入口广场，即裙楼长边向指定入口进入。裙楼为南北向中央走道，商铺两侧布置，走道两侧尽端布置垂直交通，方便人流上下。消防车道南北两端布置地下车库出入口，避开了市政道路交叉口，在基地外缘解决地下车库出入口，避免了人车交叉。
7 经济性分析
楼书设计范文6
关键词：舒适度；自振频率；峰值加速度；SLABFIT
Abstract : The verification of floor slab comfort index has been required by the following structure design codes: Technical Specification for Concrete Structures of Tall Building JGJ3-2010, Code for Design of Concrete Structures GB50010-2010, and Code for Composite Slabs Design and Construction CECS273:2010. Therefore, the control of floor slab comfort has become an important part of structure design in our country. The controlling standard for floor slab comfort is introduced and based on SLABFIT module of PKPM software, the calculation methods of vertical self-vibration frequency and the peak acceleration of vertical vibration are also presented in the paper.
Key words: comfort index, self-vibration frequency, peak acceleration,SLABFIT
中图分类号： TU318 文献标识码：A文章编号：2095-2104(2013)
1 引言
随着我国社会经济的发展和人民生活水平的提高，人们不仅考虑楼板振动带来的结构安全性问题，而且也开始逐步考虑到生活在该建筑里的人的舒适性问题。由于结构分析和设计技术的进步、施工技术的发展、新的高强轻质材料的运用、结构质量和阻尼的减少以及大空间结构在办公室、商场、体育馆、车站、展览馆等公共场所的运用，导致了现代建筑楼板结构更轻、更柔、跨度更大，楼板体系的竖向自振频率越来越低。楼盖结构在外界作用下，例如人行走、机械振动等，很容易产生较为显著的动力响应，这些动力响应将给人的工作、休息乃至身体健康带来巨大的影响，导致建筑中人的不舒适感，极大影响了建筑的使用功能[1]。
楼盖结构舒适度控制近20年来已引起世界各国广泛关注，英美等国进行了大量实测研究，颁布了多种版本规程、指南[2][3]。我国《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（以下简称《高规》）的3.7.7条规定楼盖结构应具有适宜的舒适度，并提出了对楼盖结构竖向振动频率和加速度峰值的要求[4]；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（以下简称《混凝土规范》）的3.4.6条规定了不同使用功能的混凝土楼盖结构的最小竖向自振频率[5]；《组合楼板设计与施工规范》CECS273:2010的4.2.4条也规定了楼盖结构竖向振动频率和加速度峰值的限值[6]。
2 设计中的问题
《高规》3.7.7的条文说明指出：“对于钢筋混凝土楼盖结构、钢—混凝土组合楼盖结构（不包括轻钢楼盖结构），一般情况下，楼盖结构竖向频率不宜小于3Hz，以保证结构具有适宜的舒适度，避免跳跃时周围人群的不舒适。楼盖结构竖向振动加速度不仅与楼盖结构的竖向频率有关，还与建筑使用功能及人员起立、行走、跳跃的振动激励有关。一般住宅、办公、商业建筑楼盖结构的竖向频率小于3Hz时，需验算竖向振动加速度”。《高规》的附录A给出了楼盖结构竖向振动加速度计算的方法。其中A.0.1条建议：“楼盖结构的竖向振动加速度宜采用时程分析方法计算”；A.0.2、A.0.3条给出了在已知楼盖结构竖向自振频率的前提下计算人行走引起的楼盖振动峰值加速度的简化方法。《混凝土规范》3.4.6条仅列出自振频率的限值，《组合楼板设计与施工规范》的4.2.4条列出了自振频率和加速度峰值的限值，但两本规范均没有明确给出自振频率的计算方法。
由于传统的结构设计仅计算楼盖结构的承载力、挠度和裂缝，对其振动特性关注很少，设计人员在进行楼盖舒适度设计时往往遇到以下困难：（1）《高规》、《混凝土规范》和《组合楼板设计与施工规范》均没有给出楼盖结构竖向自振频率的计算方法，设计人员通常参考《多层厂房楼盖抗微振设计规范》GB 50190-93[7]进行近似计算，但适用的楼盖结构形式有限；（2）应用《高规》A.0.2和A.0.3条计算峰值加速度时，楼盖结构阻抗有效重量ω难于确定，特别是对于楼盖的结构形式比较复杂的情况；（3）《高规》A.0.2和A.0.3条的简化计算方法仅针对一般的住宅、办公、商场的人行走引起的振动，不适用于计算舞厅、健身房等有节奏运动引起的楼板振动；（4）按《高规》A.0.1条的建议采用时程分析方法计算时，《高规》没有明确应采用的激励荷载。
3. SLABFIT软件简介[8]
SLABFIT是PKPM系列软件中一个旨在为用户提供楼板舒适度分析的专业模块。利用该模块，结构设计人员可以对复杂楼板结构进行自振模态分析和动力学时程分析。SLABFIT模块接力PKPM系列软件中的PMCAD模块进行计算，以单层楼面结构作为分析对象，基本思路为：选取PMCAD中的一个楼层作为分析模型，将与楼板相连的墙、柱简化为弹性支座，对楼板施加动力荷载（包括固定荷载和移动荷载），计算楼板的自振模态和动力学时程响应，根据第一自振频率和最大加速度响应来判断楼板是否满足规范给定的舒适度要求。其功能主要包括如下几点：（1）从PMCAD中读取楼板模型，将与楼板相连的墙、柱、支撑等构件自动转换为等效弹簧约束；（2）选择全层楼盖或者楼盖的部分区域作为分析对象；（3）给楼盖的目标区域施加动力学荷载，包括固定时程荷载和移动时程荷载；（4）对楼盖结构进行模态分析，计算其自振频率和振型；（5）对楼盖结构进行动力学时程分析，提供两种方法：模态叠加法和直接法；（6）显示楼盖的自振频率和振型图；（7）显示楼盖结构的最大加速度包络图；（8）显示楼盖结构最大加速度位置对应的加速度时程曲线。目前，SLABFIT还没有“动力荷载库”，施加在楼板上的动力荷载需用户输入。
4. 人行走和有节奏运动的动力荷载
人行荷载可能由单人行走、也可能由很多人共同活动引起，荷载作用点不断改变，作用效应与人的步频、体重等因素有关。通常，人行走和有节奏运动对楼盖结构的激励采用不同的荷载函数[1]。
4.1 人行走的荷载模型
人行走的荷载模型适用于一般住宅、办公、商业建筑等的楼盖结构，采用单个集中荷载来模拟。荷载函数采用下式：
(1)
其中，——人行走荷载的第一阶频率，取1.6~3.2Hz。
当人行走荷载的第一阶频率与楼板竖向第一自振频率相同或为的整数倍时，楼板振动能量最大，因此可取第一阶荷载频率=，n为整数，且1.6Hz≤≤3.2Hz。时程分析采用的荷载函数不宜少于5个周期，时间间隔宜取1/(72)或更小。
对比《高规》式（A.0.2-1）和（A.0.2-2），可以看出，式（A.0.2-1）是在=条件下，上述式（1）仅取第一项即
4.2 有节奏运动的荷载模型
有节奏运动的荷载模型适用于健身房、体育馆内进行的有氧健身操、健美操和舞厅的跳舞等。另外，在体育馆或体育场举行比赛或大型音乐会时，观看比赛和节目的观众会进行有节奏活动来呐喊助威，这些也包含在有节奏运动的范畴内。参与有节奏运动的人一般较多，与人行走荷载有较大差异，不能用单个集中荷载来模拟。传统上，一般用等效均布动荷载来反映其对楼板体系振动的影响。等效均布动荷载的大小与参与有节奏运动的人数有关，可以根据人的体重和单位面积的人数得到等效均布动荷载。对于典型的有节奏运动，例如跳舞、音乐会、有氧健身操等，单位面积上的人数k可参考表1确定。
表1 单位面积上的人数（个/m2）
有节奏运动产生的力可以用下列荷载函数表示：
(2)
其中，——人的等效均布荷载，取；
——人的重量，一般取0.7kN；
——第i阶荷载的动力因子；
——第i阶荷载频率，，其中=（n为整数），且在表2的范围内；否则取与相接
近的第一阶荷载频率的上限或下限。
各参数取值见表2。
表2 “有节奏运动荷载函数”的参数
注：假定座位是固定的，对于无固定座位的情况，采用括号内数值。
与人行走荷载相似，时程分析采用的荷载函数不宜少于5个周期，时间间隔宜取1/(72)或更小。
5. 计算中应注意的问题
与结构设计中常规的强度、变形计算相比，验算楼板舒适度时还需着重注意以下几个方面。
5.1 不利振动点的选取
楼板的面积较大，不可能对每点均进行舒适度计算分析，通常根据结构平面布置的情况，选取几个不利振动点进行计算分析。一般的，板跨度小于次梁跨度的0.4倍时，可以不考虑板变形的影响，不利振动点可选择次梁最大挠度处。根据大量的工程经验，连续楼板中间位置的振动较大，靠近楼板边界的位置，一般有柱、墙等竖向构件，边梁等构件刚度也较大，振动较小。在高层建筑结构中，筒中筒的结构体系比较常见，在内外筒之间的角部，当梁刚度较小时，需要考虑此处楼板的振动舒适度问题。
5.2 有效活荷载
计算需考虑有效活荷载，对正常使用状态的活荷载予以折减。有效活荷载不同于结构设计的活荷载设计值，数值要小很多。有效活荷载的取值直接影响楼板结构的自振频率，并进而影响楼板振动的加速度响应，因此需要慎重取用，取值可参考《高规》A.0.3条。
5.3 动弹性模量
动力荷载作用下，混凝土的弹性模量要大于静荷载作用时的弹性模量，因此在计算中，对于钢—混凝土组合楼板和混凝土楼板，混凝土的弹性模量可分别放大1.35和1.2倍。
6 结论
本文介绍了我国结构设计规范中对楼盖结构舒适度的控制指标，分析了结构设计工作中存在的问题，基于PKPM系列软件的SLABFIT模块，介绍了楼盖结构竖向自振频率和竖向振动加速度峰值的计算方法。对于已掌握PKPM系列软件结构设计流程的工程师，在进行楼盖结构舒适度设计时，仅需按本文思路：（1）备份模型，在PMCAD中按本文5.2节调整活荷载、按5.3节调整弹性模量；（2）选取不利振动点，按本文第4节的荷载函数施加动力荷载；（3）设置楼盖结构的阻尼比（可参考《高规》表A.0.2）。程序即可完成楼盖结构的自振频率和峰值加速度计算。对于结构设计人员，增加很少的工作量，即可完成楼盖结构的舒适度验算。
[参考文献]
[1] 娄宇,黄健,吕佐超. 楼板体系振动舒适度设计[M]. 北京:科学出版社,2012.
[2] ATC Design Guide 1. Minimizing floor vibration[S]. Applied Technology Councial,1999.
[3] American Institute of Steel Construction, Canadian Institute of Steel Construction. Floor vibrations due to human activity (steel design guide series 11)[S]. 1997.
[4] JGJ 3-2010 高层建筑混凝土结构技术规程[S]. 北京:中国建筑工业出版社,2011.
[5] GB 50010-2010 混凝土结构设计规范[S]. 北京:中国建筑工业出版社,2011.
[6]CECS273:2010组合楼板设计与施工规范[S]. 北京:中国计划出版社,2010.