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混凝土搅拌机范文1
Abstract： The design calculation of forced mixer is mainly to complete the mixing blade speed selection and power matching. At present， there is no qualitative calculation formula for the design of the forced concrete mixer， and the recommended methods are different and not complete. The JW350 mixer designed in 1998 has serious problems in power calculation. Based on research and practice for a long time， the author presents some personal views in this paper.
关键词：强制式；混凝土搅拌机；设计计算
Key words： forced；concrete mixer；design calculation
中图分类号：TU642+.2 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2016）12-0166-02
0 引言
强制式搅拌机设计计算的目的在于完成搅拌叶片的速度选择和搅拌功率的匹配。但目前对于强制式混凝土搅拌机的设计计算尚无定性且统一的计算公式，导致实际操作中功率与机械搅拌能力不匹配而达不到设计要求或者浪费生产成本。本文以JW350型强制搅拌机为例，结合具体工况进行功率计算，根据功率计算结果进行搅拌叶片选型，使叶片与搅拌功率相互匹配，以物尽其用、节省成本的目的。
1 搅拌叶片的速度计算
搅拌叶片的速度选择是强制式搅拌机成功与否的关键。速度低搅拌效率达不到设计要求，速度过高会使混凝土在其离心力的作用下产生离析现象，达不到搅拌的效果。因而我们称搅拌叶线速度的极限值为“临界速度”。临界速度可根据作用在混凝土颗粒的离心力等于惯性重力这一条件来求得，即：
但在实践中，我们一般选择搅拌叶片的速度（v搅拌机叶片）是临界速度的0.6-0.7倍，假设为K―速度系数，由此可采取下式计算叶片的线速度：
2 搅拌功率的匹配
搅拌机叶片的外形及回转偏转角度是影响搅拌机功率的两个重要因素。图1为一立式搅拌机某一个叶片的受力和运动情况，叶片在搅拌物料中受到的主要是来自水平方向的阻力，此叶片受力的大小，取决于叶片的运动速度，叶片的水平迎面面积，即叶片的垂直与水平的高度。而叶片与水平方向的夹角，与叶片的受力关系不大，只影响迎面面积的大小，因此形成的分力可以忽略。
式中，K1―阻力系数（N/cm2）该系数在叶片的转速确定后，取决于混凝土的水灰比，表1所列为叶片速度为1.9m/s时，不同混合料的阻力系数，搅拌阻力系数K1的取值。（叶片速度1.9m/s）
由于搅拌臂所受的力是dF产生的分力，因此dF所产生的阻力矩为：
ΔM1=Rcosα2dF1
由于叶片的偏转角度 与产生的力矩关系重大，在实践中我们常在10°-15°范围内选用。如选之过小会增加所需力矩，而选之过大常会使搅拌机生产率达不到要求。
综合以上所述，则这一叶片上所受的总阻力矩为：
将搅拌机全部叶片上的阻力矩总合起来，则可求得搅拌机的功率：
式中：η―机械传动效率，取0.97-0.98；
Z―搅拌叶片的数量；
n―搅拌叶片的转速（r/min）。
以上计算及叶片选型在陕西建工第四建设集团有限公司JW350A型搅拌机改造中得到证实，该方法正确可靠，机械运行自如，达到了预期效果。改造后，JW350A型搅拌机单次出料容量350L，搅拌轴转速39r/min，电机总功率7.5+4.5+0.75=12.75kW，生产效率20m3/h，整机重量2000kg，该机型拌料浓稠度大、可塑性强、运输方便、可长距离拉运，机械运行中能耗和磨损率都大大降低，搅拌桶内铸铁内衬保护连续工作6个月只需更换一次（原来需要5个月更换一次），因此机械运行维护成本也随之降低。目前该搅拌机在小型混凝土构件厂的成功应用，填补了小型立轴强制混凝土搅拌的空白，而且设备价格比卧轴机低4成，工作效率比卧轴机提高10%，得到了业界的一致好评。
3 结语
JW350A型搅拌机的运行效果及成本降低的事实，充分说明其功率计算与叶片选型方法切实可行，而且搅拌桶内铸铁内衬保护更换频率从5个月/次延长到6个月/次，运行维护成本也大大降低。建议将本文的功率计算与搅拌机叶片选型方法进一步推广应用到更多工程领域，通过更多的应用实践使之不断修正和完善。
参考文献：
[1]翟雪琴，葛建兵，陈立峰.混凝土搅拌车搅拌叶片优化设计[J].机械工程与自动化，2007（05）.
混凝土搅拌机范文2
【关键词】 矿用 升降式 气动 混凝土搅拌机
目前矿井搅拌混凝土多采用以下方法：（1）人工搅拌；（2）使用自改造搅拌机，即将地面用搅拌机更换防爆电机后井下使用或者改造喷浆机后使用；（3）购买具有搅拌系统的大型混凝土设备。人工搅拌效率低且劳动强度大，只能极小范围采用；自改造搅拌机严重违反矿井安全规定，不能保证防爆，设备性能较差且存在不同程度使用困难，属于禁止使用设备；大型混凝土设备价格太高，设备体积大，需要打造专门的大硐室，只能专项工程配备。
为解决目前矿井混凝土搅拌中存在的问题，本问提出一种矿用升降式气动混凝土搅拌机。该搅拌机使用气动马达，不产生电火花，具有防爆性；混凝土搅拌后出料高度可升降调节；设备占用空间小；操作简单；移动、拆卸方便。
1 新型混凝土搅拌机的技术方案
1.1 新型混凝土搅拌机的可行性分析
（1）煤矿巷道多赋存瓦斯、煤尘等易燃易爆物，不得使用明电，需做好防爆。井下易于获得风源，风压0.5～0.6MPa满足气动马达要求。气动马达，不会产生任何电火花，防爆性好，负载启动快，功率可控，维修简单，工作环境适应性强。
（2）一般的地面搅拌机都是通过增加摆放高度或使用额外提升设备实现给输送泵连续供料。然而井下空间狭小，不易分增加混凝土摆放高度，同样也没有较大空间摆放额外提升设备。采用0～1.4米的垂直式升降满足空间与上料高度，新型搅拌机需占地面积小，一体化程度高。
（3）现有搅拌机多采用反转出料、外力倾翻或自落式出料。新型搅拌机拟采用搅拌桶自身旋转倾翻出料方式。搅拌桶侧端装有旋转手轮，搅拌完成后逆时针旋转90°卸出混凝土，简单方便。
（4）普通搅拌机的移动轮偏大，占地面较宽，井下不适合；有的使用轨道轮，但是与混凝土输送泵前后放置，无法近距离上料。新型搅拌机拟在底部设计两个万向轮和两个固定轮，专门适应井下地面不平与空间狭小，移动、转向更方便。
综上，拟设计一种使用风压提供动力，卸料高度可垂直升降调节，占地面积小，旋转卸料，移动方便的混凝土搅拌机。
1.2 新型混凝土搅拌机的技术内容
矿用升降式气动混凝土搅拌机主要包括可移动机架、气动马达动力系统、液压千斤顶升降系统、搅拌系统和卸料手轮五大部分。
该搅拌机的下部为带有四个移动轮的“L”形机架，机架一侧设置液压千斤顶，千斤顶上端有对称齿轮，链条置于齿轮之上，一端连接升降底托，一端固定于机架上，脚踏千斤顶制动器使齿轮上升，链条带动升降底托上升，打开油控，齿轮下降，升降底托下降；升降底托左侧自下而上分别设置气动马达、减速器、皮带轮及三角带，右侧设置搅拌筒，气动马达通过三角带连接皮带轮，皮带轮和减速机平键连接，减速机又和搅拌筒中心转轴平键连接、搅拌筒置于两端轴承座上，轴承座置于升降底托三脚架上，气动马达接通压力风源高速转动，通过减速机的减速，最终将转动力矩传给搅拌齿，起到搅拌混凝土作用；混凝土搅拌好之后，通过千斤顶调节至合适出料高度，然后旋动搅拌筒右侧卸料手轮使搅拌筒倾倒，如此达到卸出混凝土的目的。
2 新型混凝土搅拌机的结构设计
2.1 新型混凝土搅拌机的结构内容
新型矿用升降式气动混凝土搅拌机的结构包括：1可移动机架、2气动马达、3皮带轮及三角带、4减速机、5液压千斤顶、6齿轮及链条、7搅拌筒、8搅拌齿、9卸料手轮、10两端轴承座、11升降底托。详细结构设计如图1、图2所示。
2.2 新型混凝土搅拌机的结构优点
（1）采用气动马达将风能作为动力，取代传统的电能作动力，避免可能存在的电火花，消除安全隐患，达到煤矿的安全要求。
（2）采用液压千斤顶升降式机构，很好的将搅拌好的混凝土提升到作业面。
（3）搅拌桶采用卧式铁桶，搅拌桶中心设传动轴，传动轴上安装搅拌齿，搅拌桶一端设转动手轮，旋转倾翻搅拌桶，同时配有止动板，防止搅拌桶反向倾转。
（4）为便于移动在搅拌机座架底部安装橡胶轮，其中前两个轮是可180°转向轮，便于移动中改变方向。轮距与井下轨道宽度相当，可以方便换装轨道轮。
3 新型混凝土搅拌机的实施方式
3.1 新型混凝土搅拌机的机械实现方式
新型搅拌机的转轴固定与两端轴承座上，穿过搅拌筒，固定在升降托架上，升降底托与可移动机架配合，并通过齿轮、链条及液压千斤顶与可移动机架连接。转轴的一端连接减速机，减速机通过皮带轮及三角带连接气动马达；另一端连接搅拌筒外壳的卸料手轮。
由气动马达提供动力，通过皮带轮、三角带与减速机实现二级减速，获得合适转矩。当混凝土搅拌完成后通过液压千斤顶、齿轮及链条将升降底托升起，通过卸料手轮将混凝土卸下，如图3、图4所示，之后通过液压千斤顶泄压将搅拌筒降下。
新型搅拌机通过万向轮与定向轮实现自由推动，有利于矿下交通不便的地方使用，通过液压千斤顶实现自由升降，可实现高处卸料，同时采用气动马达传动满足了矿下防爆的要求，也便于实现。
3.2 新型混凝土搅拌机的操作使用说明
（1）开机准备：在施工地点附近的料场，停稳矿用升降式气动搅拌机，接通风管，空载试机。准备好水泥、砂子、石子及各种混凝土外加剂。
（2）混凝土搅拌：按混凝土配合比放入水泥、砂子、石子、水及各种外加剂。首先放入少量干料，打开进风开关，搅拌机运转起来后再逐步加入所有量的干料和水。其次，计时搅拌3分钟左右，观察混凝土和易性，待达到合适坍落度后停止搅拌。
（3）上升卸料：混凝土搅拌完成后，移动矿用升降式气动搅拌机至输送泵旁。然后脚踏升降板，使搅拌桶升高至输送泵料斗高度，将搅拌桶出料口对准输送泵料斗，旋转手轮倾翻搅拌桶，将混凝土卸入输送泵料斗，完成混凝土卸料工作。
（4）下降装料：卸料后调节液压千斤顶溢油阀，使料筒下降到机座，重新装料。为提高效率，可多台搅拌机同时循环使用。
4 有益效果及推广前景
新型矿用升降式气动混凝土搅拌机，直接利用矿井压力风源，不使用电源做动力，不产生电火花，防爆性好，卸料高度可自由调节、体积小巧，移动方便，可广泛适用于煤矿巷道的混凝土充填与灌注。新型矿用升降式气动混凝土搅拌机应用范围广，填补了井下无小型便携式混凝土搅拌机空白，具有十分可观的市场前景。
5 主要结论
（1）采用气动马达将风能作为动力，取代传统的电能作动力，避免可能存在的电火花，从而消除安全隐患，使采煤作业更加安全，达到煤矿的安全要求。
（2）考虑到井下作业空间较小，故采用升降式传动机构，利用液压升降器可很好的将搅拌好的混凝土提升到作业面。
（3）搅拌桶采用卧式铁桶，桶身开平口，旋转倾翻圆桶出料。桶中心设传动轴，传动轴上安装搅拌齿，对混凝土强制搅拌。搅拌桶旋转90°倾倒卸料，卸料方便。
（4）搅拌机座架底部安装橡胶轮，其中前两个轮是可180°转向轮，便于移动中改变方向。橡胶轮装卸方便，轮距与井下轨道宽度相当，可以方便的安装轨道轮，在轨道上运行。
参考文献：
[1]曾维鑫，刘中琦，陈亚明.多轴立式搅拌机的设计研究[J].煤矿机械，2007，28（7）：11-13.
[2]陈远玲，杨华勇等.纯水液压传动技术及其在煤矿采掘机械中的应用[J].矿山机械，2001，6：65-67.
[3]陈远玲，杨华勇等.纯水液压传动技术及其在煤矿采掘机械中的应用[J].矿山机械，2001，6：65-67.
[4]张庆云，郑澈.MQT-60B气动侧帮锚杆钻机的设计[J].煤矿机械，2004，6：8-9.
混凝土搅拌机范文3
关键词：混凝土；搅拌时间；均匀性
1 前言
搅拌是使混合料趋于匀质化的过程,是混凝土生产中的关键工序，良好均匀性和施工性能是混凝土搅拌的最终目的。目前普遍采用将水泥、水、砂和石等材料经称量后一次性投入搅拌机内,在某一固定的搅拌速度下搅拌，最终拌和成混凝土的搅拌工艺，该工艺优点是拌和设备与工艺较简单。[1]根据对搅拌过程的分析，搅拌时间可以定义为:从开始搅拌到拌合物开始离析时的时间。这是一个重要的因素，过去一直没有把它作为一个重要标准用于经济的混凝土搅拌。对于混凝土搅拌机搅拌效果的分析可以从二个方面去分析:一是搅拌后的混凝土的质量，二是产生最佳质量的实际的搅拌时间。
在实际应用中还发现,混凝土的破坏往往发生在水泥石与骨料的界面,裂缝容易从界面产生和扩展；[2]此外拌和后宏观上均匀的混凝土中的水泥浆放在显微镜下会发现,仍有10%～30%的水泥颗粒粘聚成微小的水泥团,微观上并未达到均匀。[3]这些问题与混凝土拌合物的均匀性好坏息息相关。
此外在现场施工过程中发现，混凝土的搅拌时间设置比较随意，同样的配合比搅拌时间设置有60s、70s、90s、120s。为了验证搅拌时间是否合适，在现场进行了搅拌时间对混凝土均匀性影响试验。本文旨在混凝土生产过程中设置不同的搅拌时间，检测坍落度、含气量、粗骨料、砂浆密度的相对误差，考察混凝土拌合物是否均匀，确定合理的搅拌时间及各项指标相对误差控制范围。
2 实验设计
2.1混凝土基本参数
设计混凝土强度等级：C40、C50、C55；
坍落度：180±20mm；
混凝土配合比： C40、C50、C55配合比如表1、2、3所示：
2.2 拌合物制作及取样
在混凝土生产的某车混凝土的第一盘混凝土生产时预设好搅拌时间，搅拌完成后注入搅拌车内，在搅拌车出口分两次取样。
2.3 试验频率
每次混凝土浇筑进行一次，按60s、90s、120 s、150 s的顺序循环试验。
2.4 检测依据
根据《普通混凝土拌和物性能试验方法标准》GB/T 50080、《普通混凝土拌合物性能试验方法》GB50080-2002、《混凝土搅拌机性能试验方法》GBT4477-1995、《混凝土质量控制标准》GB 50164-1992中规定的方法检验相关指标。
3 实验结果分析
3.1 含气量
图1为搅拌时间与不同等级的混凝土含气量关系曲线。从图中可以看出对于同等级混凝土搅拌时间从60s增加到120s，含气量变化范围都在0.5%以内，说明搅拌时间对混凝土含气量影响不明显。黄恩福、李辉[4]指出，延长搅拌时间，混凝土含气量无明显变化，这与本文的结果相吻合。此外从图中还可看出，含气量顺序为C50＞C40＞C55。由于三种强度等级混凝土都未掺入引气剂，因此含气量大小只与混凝土配合比有关。而李兴翠[5]等指出：含气量与水灰比和砂率都是成正比关系，即水灰比越高含气量越大，砂率越高含气量也越大；随着粉煤灰含量的升高含气量逐渐降低。因此，本试验中含气量是混凝土配合比综合影响的结果。
3.2 坍落度
图2为搅拌时间与不同等级混凝土塌落度的关系曲线。从图中可以看出，搅拌时间为60s时混凝土塌落度较小，甚至低于160mm。此时混凝土和易性不好，不利于施工且均匀密实度不好。当搅拌时间增加至90s以上时，混凝土塌落度得到较大的提高，特别是当搅拌时间在90s至120s之间，混凝土塌落度全部处于160mm至180mm之间，此时混凝土和易性及施工性能较佳。但是当搅拌时间继续增加至150s以上，塌落度呈下降趋势且下降较明显。这主要是因为混凝土搅拌时间长会造成骨料吸水量加大，使混凝土熟料中的自由水份减少，造成混凝土坍落度的损失。因此，在实际搅拌中应控制搅拌时间适当，单从塌落度方面考虑，搅拌时间应控制在90s-120s之间。
3.3 粗骨料相对误差
图3为搅拌时间与不同等级混凝土粗骨料相对误差的关系曲线。从图中可以看出，所有拌合物的粗骨料相对误差都能满足《混凝土质量控制标准》GB50164-1992的要求，即单位体积混凝土中粗骨料含量两次测值的相对误差不应大于5%[6]。不同设计强度的混凝土拌合物随着搅拌时间的增加，粗骨料相对误差呈逐渐减小的趋势．搅拌时间为90s的混凝土拌合物粗骨料相对误差比搅拌时间为60s的混凝土拌合物粗骨料相对误差明显减小，而搅拌时间为120s和150s混凝土拌合物粗骨料相对误差变化不大。因此，单从粗骨料相对误差考虑，搅拌时间应为90s以上。90s之后，时间对其影响不明显。
3.4 砂浆密度相对误差
图4为搅拌时间与不同等级混凝土砂浆密度相对误差的关系曲线。从图中可以看出砂浆密度相对误差在规范允许值内上下波动，满足《混凝土质量控制标准》GB50164-1992的要求，即混凝土中砂浆密度两次测值的相对误差不应大于0.8%[6]。从图4中还可看出，砂浆密度相对误差和混凝土拌合物搅拌时间没有直接关系，在规范允许值内上下波动。
4 结论
⑴搅拌时间对混凝土拌合物含气量影响不明显，含气量主要由配合比、外加剂等决定
⑵搅拌时间为90s至120s之间，混凝土塌落度适中，和易性较好
⑶搅拌时间大于90s，混凝土粗骨料相对误差较低，且在允许范围内
⑷搅拌时间对砂浆密度相对误差没有直接影响
因此，想要获得均匀性好、密实度优良、和易性佳的混凝土，应控制搅拌时间不小于90s，且小于120s。
参考文献
[1]赵利军，张晓波，冯忠绪. 混凝土的双速搅拌工艺研究[J]．混凝土，2006(10):78-80.
[2]张晓波.混凝土双速搅拌工艺的试验研究[D].西安：长安大学硕士学位论文，2006.
[3]赵利军.搅拌低效区及其消除方法的研究[D].西安：长安大学博士学位论文，2005.
[4]黄恩福，李辉．拌合时间对碾压混凝土性能的影响试验研究[C]．贵州：2004全国RCCD筑坝技术交流会议论文集，2004,10:102-109.
混凝土搅拌机范文4
【关键词】现浇钢筋混凝土；结构梁板；柱混凝土；强度等级；合理设计
中图分类号：TU37文献标识码： A
一、前言
现浇钢筋混凝土结构梁板的优势十分明显，不仅稳固性好，而且强度高。在柱混凝土方面，如何进行其与现浇钢筋混凝土结构梁板的合理设计在该方面的实际应用中意义重大。若要更好地开展该项工作，就要从研究其施工技术要求入手。
二、概述
在现浇钢筋混凝土框架及框架剪力墙结构中，如何确定梁板与柱的混凝土强度等级，是每个工程必须遇到的问题。在地震区，柱的混凝土强度等级主要由柱的轴压比确定，柱作为竖向承重构件，一般轴力较大，混凝土的强度等级要求较高；而梁板构件仅承受本层的楼面荷载，又是受弯构件，提高混凝土的强度等级，对节约钢材作用不大。从某一工程实例可知，当板厚100mm，其设计弯矩M=10.1kN.m；当梁断面为300mm*800mm，其设计弯矩M=273.1kN.m。而这时，梁板混凝土强度等级由C20提高到C35时，钢筋计算面积变化甚微。可见，混凝土强度等级，如按竖向分层划分，使梁板混凝土的强度等级与柱相同，显然是不经济的，且大面积提高楼板混凝土强度等级，对板的抗收缩也有不利影响。因此，从技术经济上考虑，将梁板混凝土强度等级和柱混凝土强度等级分开考虑是合理的。
基于上述问题，不少设计单位惯用图1所示的做法来解决。但这种做法，施工单位屡屡反映，施工和养护均不方便。每根柱子周围都留有施工缝，形成了薄弱部分，降低了楼板的整体性。为避免这一缺点，有资料认为可采用构造加强措施。如在梁柱节点内设置竖向短筋，竖向型钢等，使节点区混凝土随强度等级较低的梁板混凝土一起现浇。并认为，如不采取构造加强措施，柱子强度等级高于梁板混凝土强度等级不超过一级者（一级为C5）节点区的混凝土可随强度等级较低的梁板混凝土一起现浇；当柱子四周有梁板约束时，柱的混凝土强度等级不高于梁板混凝土强度等级二级者，节点区的混凝土也可随强度等级较低的梁板混凝土一起现浇。
采取构造加强措施时，应防止节点区钢筋过密，特别是当柱断面较小时，会影响混凝土的浇灌质量。型钢断面大，不易固定，混凝土的浇灌质量似更难保证。节点区内混凝土随强度等级较低的梁板混凝土一起浇注，显然是考虑了二向或三向应力状态的混凝土轴向抗压强度的提高因素，但未见理论证明，因此仍有异议。本文试图通过强度理论对梁柱相交处的节点区混凝土强度进行计算，使节点区的混凝土能随强度等级较低的梁板混凝土一起浇筑，以取消图1的惯用做法。这种设计方法不仅施工方便，楼板整体性好，也比较经济。
三、现浇钢筋混凝土施工技术要求
1.对商品混凝土站进行详细的交底，所有原材料质量必须符合要求，混凝土到达现场的坍落度要满足现场泵送的要求，出罐温度应满足冬施的要求。
2.混凝土浇筑前的准备：钢筋、模板按设计图纸安装，绑扎、安装要牢靠，模板表面涂上脱模剂，接缝应严密，不得漏浆。
3.混凝土浇筑技术的具体要求是：①在浇筑GT混凝土前，模板及钢筋间的所有杂物必须清理干净；②混凝土的出罐温度不宜低于10℃，混凝土的入模温度不得低于7℃；③无论底板还是外墙，混凝土的浇筑要连续，按施工组织设计方案进行，并避免出现冷缝；④混凝土必须振捣密实，不得漏振、欠振，也不可过振。振捣时间宜为10s-30s，以混凝土开始泛浆和不冒气泡为准。振捣时，振动棒快插慢拔，布置要均匀。在施工缝、预埋件处，加强振捣，以免振捣不实，造成渗水通道；振捣时应尽量不触及模板、钢筋、止水带，以防止其移位、变形；⑤底板混凝土成型后，等表面收干后必须用木抹子抹压混凝土表面，以防止混凝土表面出现裂缝，抹压共2-3遍，最后一遍要掌握好时间。底板混凝土表面抹压完毕后，应立即覆盖一层塑料布保水，并在塑料布上面覆盖保温材料进行养护。
4.混凝土养护。混凝土的养护是保证质量的最重要的措施之一，派专人负责养护工作。冬期混凝土养护方法如下：底板：混凝土接槎压完毕后，在混凝土的上表面首先覆盖一层塑料薄膜，然后覆盖上1-2层保温草帘，进行蓄热保温养护；墙体：混凝土施工完毕，在模板外表面上挂保温草帘进行覆盖保温养护，防止混凝土早期受冻。
四、节点不同强度等级混凝土的常见施工方法
1.不同等级混凝土邻接面的留设
在钢筋混凝土结构中，高层建筑框架结构的梁柱节点比较复杂，由于荷载组合及内力计算的结果，要求同一层的竖向结构(柱、墙)混凝土强度等级高于水平结构(梁、板)的混凝土强度等级。钢筋混凝土框架结构，水平施工缝通常留于柱脚，柱顶若要留水平施工缝则应留于梁底。若同层的竖向构件和水平构件的混凝土同时浇捣，则柱顶不留施工缝。
2.梁柱不同强度等级混凝土分别浇捣的施工
根据高层建筑多数使用商品混凝土或现场搅拌站泵送浇捣的情况，梁柱节点核心区的混凝土浇捣方法为：不管柱顶留或不留施工缝，均应先用塔吊吊斗或混凝土泵输送柱等级的混凝土就位，分层振捣，在楼面梁板处留出45°斜面。在混凝土初凝前，随之泵送浇筑楼面梁板的混凝土。采用这种方法浇捣楼层柱、墙、梁、板混凝土时，应重点控制高低强度等级混凝土的邻接面不能形成冷缝，故宜在柱顶梁底处留设施工缝，以缩小节点核心区高强度等级混凝土浇捣时间，避免高低强度等级混凝土的邻接面形成冷缝。同时对梁柱节点钢筋密集的核心区用小型插入振捣器加强振捣，杜绝漏振死角，对于钢筋确实过分密集的情况，应事先和设计单位联系采取适当的技术措施，确保节点核心区混凝土的密实性和设计强度。
五、控制和消除节点处裂缝
梁柱节点不同混凝土强度等级如果按先柱后梁的次序浇捣，在少数楼层梁柱节点处高低强度等级混凝土交界面附近会出现细微裂缝。虽然微裂缝在混凝土中是很难避免的，但是应从严要求，分析原因，采取有效措施，尽量控制和消除这类裂缝，进一步提高工程质量。
1.裂缝产生的具体原因是
（一）梁柱节点处，混凝土的强度等级相差太大，(相差两个等级以上)时，不同强度等级的混凝土，其水泥用量、水灰比、用水量都不同，柱子体积大，水泥用量多，产生的水化热高，高低强度等级混凝土的收缩有差异，所以在其交界附近容易产生裂缝。
（二）柱子断面大，刚度大，梁的载面相对较小，受柱子的强大约束，梁混凝土的收缩受限制，也容易产生裂缝。
（三）商品混凝土配合比中，高强度等级混凝土的水泥用量偏多，水灰比、含砂率、坍落度偏大，也会导致高低强度等级混凝土交界附近产生裂缝。
2.防止梁柱节点处裂缝的措施
根据上述原因分析，采取改进的具体措施如下:
（一）要求混凝土搅拌站调整配合比设计，在满足强度等级及可泵性的条件下，对柱子混凝土，减少水泥用量、减少含砂率、增加石子含量、减少坍落度、减少用水量，并对粉煤灰和外加剂的用量也需作相应的调整。
（二）节点处的混凝土实行“先高后低”的浇捣原则，即先浇高强度等级混凝土，后浇低强度等级混凝土，严格控制在浇注混凝土初凝前继续浇捣梁板的混凝土，事先作好技术交底和准备工作。
（三）加强混凝土的养护，特别是梁，除了板面浇水外，还应在板下梁侧浇水，在满堂承重脚手架未拆除之前，可以用高压水枪对梁进行浇水养护，并推迟梁侧模的拆模时间。现浇钢筋混凝土框架结构节点处混凝土的浇注，应根据不同的情况采用不同的施工方法。只要方法正确，措施到位，精心施工，就能使核心区混凝土的浇注满足设计承载力的要求。
六、结束语
通过对现浇钢筋混凝土结构梁板与柱混凝土强度等级的合理设计方面的研究，我们可以发现，在结点不同强度等级混凝土的常见施工方法有很多，这些方法的选择要根据实际情况作出科学合理的分析。同时，设计与施工人员应该应严格按照相关要求开展相关工作。
参考文献：
[1]张亚英.现浇梁柱节点施工质量控制[J].工业建筑，2010年，第35期:97-99.
[2]GB50204-2002，混凝土结构工程施工质量验收规范[S].2010年.
[3]吴刚.高层建筑混凝土梁柱节点设计及施工[J].浙江建筑，2011年，第23期：31-33.
混凝土搅拌机范文5
关键词：现浇钢筋混凝土板； 裂缝； 成因分析； 防治措施
1.现浇混凝土板裂缝的常见特征
（1）土板中间的直裂缝。这种裂缝沿着建筑物的纵向或横向，在跨中的1/ 3范围内,大致出现在土板的中部位置,贯穿着整个房间,一般出现在土板的下表面,也存在少量的贯通性裂缝。
（2）墙角45°斜裂缝。这种裂缝主要存在于房屋四角和内外墙交接的角部,多见于阳面房间和土板的上表面,而且大多数的裂缝穿透了楼板,成贯通性的裂缝。这类裂缝呈中间宽，两端窄的形态,端头消失在圈梁内,和外墙夹角大约成45°，这种裂缝通常出现的几率和数量都比较大。
（3）土板的无规则裂缝或板边根部的直裂缝。板边根部的直裂缝是距离支座30 cm 处产生的裂缝, 大多是沿承着重墙的方向并且沿着板面靠墙分布,大多都位于土板的上表面。土板无规则裂缝的分布和走向均无规则,在板面和底部也能发现,但是裂缝的宽度比较小，这类裂缝出现的几率相对较少。
（4）其他类型的裂缝。施工缝和预埋管线处以及楼板截面形状的变化处等，由于构件截面的削弱和产生的应力集中,也可能会产生裂缝。
2.土板裂缝产生的原因分析
土板裂缝的产生种类和形式有很多,想要从根本上来解决混凝土板中的裂缝问题, 就得从混凝土板裂缝的形成原因入手。有效控制和减少混凝土板裂缝最有效的途径就是正确的分析和判断混凝土裂缝的成因。裂缝的原因比较多，我们可以从设计和施工两个方面来进行分析。
2.1在设计方面引起的现浇板裂缝的主要原因
（1）设计中没有充分的考虑混凝土构件的收缩变形因素。
（2）设计中没有充分的估计好装修的负载,以至于造成楼板的开裂。
（3）设计中对构件施加的预应力不当,以至于构件产生裂缝。
（4） 设计中对于构造钢筋的配置过粗或过少，引起的构件裂缝(如楼板、墙板)。
（5）设计中所采用的混凝土的等级过高,以至于用灰量过大,产生收缩不利。
（6）土板中负弯矩筋的有效高度不够,以至于受力的钢筋对于抗拉强度不能有效的发挥,从而加重了板上混凝土的受压应力，造成了贯穿性裂缝。
（7）设计中对于屋面板的温度应力不可忽视,无可靠的保温隔热层的屋面板受温度的影响比较大,如果在设计中没有加以考虑,就会造成楼板的开裂。
2.2在施工方面导致现浇板出现裂缝的主要原因
（1）施工单位为了赶进度，在现浇混凝土还未达到设计的强度时就开始拆模或是在板上施工的负载过重，导致了板的开裂，以至于出现了穿透性裂缝。
（2）在浇捣混凝土之前，板底的钢筋没有保护层垫块或是保护层垫块的分布太稀松，也容易导致板的裂缝。
（3）混凝土的实际强度等级低于设计中的强度等级，导致了混凝土的受压强度不够而出现裂缝。
（4）板中的正负受力钢筋之间的有效高度不够，致使受力钢筋的抗拉强度无法有效的发挥，从而增加了板上层混凝土的受压应力。由于这种原因产生的裂缝往往是穿透性的，主要是出现在板边及板中受力比较集中的位置，此类裂缝严重的情况下会影响结构的安全，应当采取有效稳妥的补救措施。
（5）土板中预埋的电线导管目前大多采用的是PVC管，但是由于PVC管的直径和弹性都比较大，所以在浇捣混凝土的时候，PVC管由于受到混凝土产生的重压而下沉，致使支撑在其底部板下层的受力筋随着也下沉，从而使板底钢筋的保护层厚度变薄，过一定时间后，板的下层就会出现裂缝，此类裂缝对使用会产生一定的影响，但不会影响到结构的安全。
（6）板件的厚度不够也是导致板裂缝的一种原因。钢筋混凝土构件的受力是由钢筋和混凝土一起承担的。板件厚度过薄，板的刚度就势必减弱，板中受拉钢筋和受压混凝土应力的增大就会导致“超载”现象的产生。板因此就会开裂，这类裂缝的产生往往是穿透性的。
3.钢筋混凝土板裂缝的防治措施
3.1设计阶段的防治措施
（1）在设计的时候，严禁两根管线的交叉叠放,确实需要交叉时要采用专门的设计接线盒,从而避免管在管线交叉时对混凝土厚度过多的削弱,在此建议用钢管来替代塑料管。如果预埋的管线过多,可以在管线的上下各加铺垂直于线管的Φ6-Φ8钢筋加强,但是间距不能大于150mm,两端的锚固长度不可以小于300mm[2], 控制水电的管线间距应该在40mm以上,从而避免因管线过多而造成的钢筋与混凝土的粘结力下降。
（2）对于处在外墙转角处的房内的现浇钢筋混凝土楼板,应该适当的增大其配筋量从而来提高混凝土的极限抗拉伸能力。在板的四角可以增设5Φ10,长度不宜低于1500mm的辐射筋,以此满足楼板角应力的需要,使得现浇板产生裂缝的应力作用范围和辐射筋保持一致,这样就能有效地防止和减少裂缝的产生。
（3）对于地基的不均匀沉降,我们可以通过调整基础的选型从而来对楼房的不均匀沉降有效地进行控制,以减少此类裂缝的发生。
3.2施工阶段的防治措施
设计图纸中要求使用的钢筋规格、型号、数量都要认真的核对，检查，防止弄错；所有的预制板都要在板的侧面写上该板的型号和生产日期，以防在吊装时出错。
施工过程中应注重加强钢筋工程、模板工程、混凝土工程和现场施工管理等措施。务必在施工过程中控制好混凝土强度质量，事先设计好混凝土配合比，在施工的时侯，砂、石、水泥等材料务必要按照配合比通知单上的要求进行配合，并且做好养护和捣固工作；对于现浇混凝土板的模板支撑务必要牢固，以保证受力钢筋的位置准确；按设计要求严格控制板的厚度，不能过薄或者超厚，以至于造成板的受力不均。在采用长线生产预应力混凝土空心板的工艺时，一定要根据混凝土的实测强度，按照规定来严格控制预应力钢筋的放张时间和控制应力。
3.3材料控制
（1）从原材料的性质，质量，以及配合比等因素方面进行预防。
（2）严格的控制好砂、石粒径和含泥量，现浇板应选用中粗砂,同时砂石的含泥量不得超过规范的要求。
（3）严把材料的进货关,保证好混凝土的原材料质量,同时检查材料的合格证和检验报告,以及对材料进行试验等。
（4）严格的控制混凝土在施工中的配合比,根据混凝土的质量，强度等级，质量检验和混凝土的和易性的要求来确定配合比。
（5）外加剂应该按照设计的要求来选用,选用时应要求供货的单位提品的说明书，检验报告和合格证,一定要严格的按照混凝土的配合比来进行施工。
4.结束语
现浇钢筋混凝土板的裂缝是现金建筑工程中常见的质量现象，经过多年实践经验的说明，只要能在设计和施工的过程中，全面的考虑各种影响因素，严格的遵守设计和施工的规范要求，认真的分析裂缝产生的原因，然后采取正确的处理措施，就能够有效地防治和控制裂缝的产生。
参考文献：
[1]韩素芳.耿维恕.钢筋混凝土结构裂缝控制指南[M].北京：化学工业出版社，2004.
[2]张雄.混凝土结构裂缝防治技术[M].北京：化学工业出版社，2007.
[3]彭长大主编.建筑施工质量验收标准速查手册[S].中国建筑工业出版社.
混凝土搅拌机范文6
【关键词】空心楼板；原理；施工
1 技术设计原理
现浇混凝土空心楼板结构技术设计原理是：在现浇板中放置芯管，沿布管方向的板的正截面就变成了“工”字形截面。垂直于布管方向的板的正截面变成了平面外有联系的“工工”字形截面，这种“工”字型截面和“工工”字形截面的承载能力与等量的实心板相同。由于“工”字形截面减轻了自重，故板的配筋比等厚的实心板要少，同时也减轻了柱和基础的荷载，现浇空心板方案比实心方案的综合造价要节省5％～20％左右。该芯管简称为GZ组合高分子新型材料，密度相对流体混凝土很小，浇筑过程中极容易上浮，该工艺施工的核心技术为芯模抗浮加固。芯管(简称GZ)具有强度高、壁薄．质轻、不燃、成孔规范、安装施工简便、对钢筋无锈蚀等特点，是国家推广新材料、新工艺施工技术。芯管密度相对流体混凝土很小，浇筑过程中极容易上浮，无梁空心楼盖施工工艺为新工艺，施工过程中不可遇见性问题较难掌握，尤其是芯管加固技术难度大。
2 施工技术措施
抑制芯管上浮是本工程施工的重点、难点。该工艺施工的核心技术为芯管抗浮加周。存在几个不利因素：楼盖厚度较大，分别为250mm、300mm．芯管底部混凝土不易振捣密实，芯管直径较大，分别为150mm，200mm，密度小，极易上浮，采用商品混凝士，水灰比较大，对芯管上浮力作用明显。在这些综合因素影响下，芯管必然受到很大的浮力，存在着上浮的危险。流态混凝土与芯管的密度差异以及在振捣器作用下，混凝土中骨料下沉与芯管上移是导致芯管上浮的主要因素。在混凝土未凝固前，芯管上浮客观存在的，必须采取有效措施保证芯管的位置不发生变化，否则会影响到混凝土的质量和结构的安全。主要采用模板支撑体系加固芯管，合理安排混凝土浇注顺序，并严格控制混凝士的振捣方式等综合措施来平衡流态混凝土中芯管的上浮力，控制芯管上浮并确保顺利泵送和浇注。
2.1 芯管上浮的原理分析
2.1.1芯管上浮力分析
混凝土的成型是由具有可塑性到失去可塑性，从流态逐步变化为固态混凝土并具有强度和硬度的过程。在流体混凝土中，芯管要排出混凝土体积，芯管必然会受到很大的上浮力，另外，处于流动状态的混凝土，振捣时骨料下沉，容易沉积在芯管底部，造成芯管受挤压上浮而无法回落。随着混凝土失去塑性，强度增长，混凝土固化，芯管最终被嵌固混凝土内部，形成稳定的空心楼盖结构。
2.1.2 芯管上浮原因分析
根据施工现场勘验发现：初次浇注时由于经验不足，芯管仅与板底钢筋进行绑扎，结果芯管上浮严重超标，说明芯管受到的上浮力很大，能把板底钢筋拉上来．单靠板内钢筋加固芯管不能满足要求。混凝土按照常规方式浇注．靠近梁边部位芯管上浮幅度较小，板中上浮幅度较大，说明粱内混凝土及钢筋对芯管上浮起到阻碍或约束作用，每次混凝土摊铺厚度为整个板厚时，板底部混凝土不易振实，芯管容易上浮，说明板浇注应分层成型。还发现一旦某振点出现过振情况，则芯管也会上浮，说明操作工人振捣控制也很重要。由此可以看出，芯管固定不牢固是造成芯管上浮的最主要因素，混凝土浇注顺序不当，每次摊铺厚度过大，操作工人振捣方式不对也是造成芯管上浮的主要因素。
2.2 芯管抗浮加固措施
2.2.1 模板支撑系统
先固定板底钢筋．板底筋作为芯管连接的中间环节，铺设完板底钢筋后，在板底模板上钻眼．间距不大于1米，梅花形布置，对应模板钻眼位置，在支撑架体上焊接短钢筋．穿8#铁丝将板底钢筋与架体短钢筋拉接。为防止钢筋网片反弹回松，在拧紧8#铁丝的同时先施加一个应力，并用暗劲拧紧。安放芯管时，芯管与底部钢筋之间用12#铁丝间距200ram绑扎拉接，并用中8钢筋间距400垫撑。最后在距离芯管两端1／4长度处加绑抗浮合金绳，一端绑扎芯管，一端穿过模板，锚拉于架体系短钢筋上．使芯管与下部的支撑体系连接成整体。此外在绑扎板面筋时．将板面筋与梁箍筋用双股扎丝绑扎，增加另一道抗浮保险系数。
2.2.2 混凝土浇筑顺序控制
先浇注梁，再浇注板，由板四周逐步向板跨中延伸。板中混凝土浇注顺序应沿芯管纵轴线单向进行，不宜沿垂直芯管纵轴作多点围合式浇注。本工程采用的是商品混凝土，泵管下料时，冲击力较大，为防止混凝土侧压力将芯管挤倒，利用混凝土的自流性，采用混凝土斜向挤混凝土的方式推行前进，避免泵管内的混凝土直接冲击芯管，造成芯管移位。
2.2.3 混凝土振捣控制
粱内混凝土用50mm振动棒振捣。板内混凝土分2次浇注：第1次浇至板肋2／3处，用3 Omm振动棒仔细振实，振点间距25cm。第2次浇至设计高程，用振动棒振实后，用平板振动器沿芯管纵横向振平。每个振点时间控制在3 s左右，不可久置于同一地方振动，否则混凝土会挤入芯管底部，导致局部芯管上浮，更不得将振动器直接接触芯管进行振捣，以免振破芯管。
2.3 材料易损坏其有效防止、补救办法
薄壁管在装卸，搬运、叠堆时应小心轻放，严禁抛掷。吊运安装时，用专用吊篮吊运．严禁用缆绳直接绑扎薄壁管进行吊运。吊至安全楼层后应及时排放．不宜再叠层堆放。
薄壁管如在安装现场损坏，临时应急补救方法是：如小面积破损用湿水泥袋粘贴其上。如大面积破损应先用湿麻袋填充，再用编制袋包好，如管端损坏用编制袋包好后用1 2号铁丝扭紧。
安装固定薄壁管施工过程，应在管顶随铺垫木作保护，不允许直接踩踏薄壁管。
浇筑混凝土时，在薄壁管上架空安装、铺设浇灌道，禁止将施工机具直接压放在薄壁管上，施工人员不得直接踩踏板筋或GBF管。
2.4 施工组织管理
工程开工伊始，便成立了以总工程师为组长，科技质量处、项目经理为成员的科技领导小组，对工程中使用的新技术、新材料攻关，研究施工工艺，制定施工方案和质量保证措施，施工中强化落实。对芯管加固情况，施工浇注顺序指挥，混凝土的振捣，逐级进行技术交底，让每个成员熟悉施工工艺流程及施工的重点和难点，关键环节责任到人，保证施工有条不素。