前言：中文期刊网精心挑选了空气分离技术范文供你参考和学习，希望我们的参考范文能激发你的文章创作灵感，欢迎阅读。
空气分离技术范文1
关键词：沥青烟气；多环芳烃；成分分析；污染控制
中图分类号：TU761文献标识码：B文章编号：1009-9166（2010）032(C)-0059-02
引言：道路用石油沥青在高温条件下（100―190℃），会释放出危害人体和环境的有害烟气。沥青烟气是一种特殊的污染物质，主要由液态烃类颗粒物和气态烃类衍生物组成，所含的多环芳烃（如苯并比）对人体危害很大。在公路沥青路面施工过程中，石油沥青加热、拌和、运输、摊铺、碾压等都会释放出对人体和环境有极大危害的烟气。史宝成[1]等通过气相色谱―质谱联机分析检测出沥青烟中存在196中主要有机污染物质，其中含量较高的能被我们确认的共有81中，主要是多环芳烃。这些物质造成环境污染，严重影响人、动物，植物的生长发育，如果人长期处于沥青油烟污染的环境中，可引起呼吸道和皮肤等疾病，同时诱发癌症。
随着人们环保意识的加强和以人为本、环保施工理念的深入人心，道路用石油沥青的污染和沥青烟气的治理越来越引起人们的重视。
一、路用石油沥青烟气成分分析
（一）重量法测定沥青烟气量
重量法测定沥青烟气量主要原理及试验方法如下：称取一定质量的道路石油沥青m1，置于可加热容器中，通过可调温电热套加热到一恒定温度，持续加热一定时间，每半小时称取容器中沥青样品质量m2，m3，m4……ms（不含容器质量），至试样基本保持恒定为止（前后两次称量恒定）。计算该温度条件下沥青烟气产生比例P（%），公式如下：
取沥青新样品，重复以上试验，并分别加热到其它指定温度（100―190℃），测定沥青烟气的产生量。
通过试验我们可以发现，随着加热温度的逐渐升高，沥青烟气的产生量呈上升趋势，在较低温度（100℃）时，沥青试样重量基本保持恒定不变，产生烟气量极少。其主要原因在于石油沥青中存在着很多易挥发性成分，而且其溶点、气化点都不同，由此造成很多成分在较低温度下不易挥发出来。
（二）沥青烟气的收集
纵观国内外对于沥青烟气的收集方法，溶剂吸收法收集沥青烟气不失为一种经济实用的方法。因多环芳烃溶于苯、甲苯、二甲苯、氯仿、乙醚、丙酮等有机溶剂，本试验拟采用苯作为吸收溶剂。称取一定质量的石油沥青试样，将其置入蒸馏瓶中，并插入温度计，放置于可控温电热套中加热至一指定温度，在出口处串联二支各装有200ml吸收溶剂的容器吸收沥青烟气，在末端安设可调流量的抽气设备。待沥青温度上升至指定的一恒定温度时，开启抽气设备，调节至一合适流量，开始收集沥青烟气，并每隔半小时称取沥青试样剩余质量，待剩余试样质量前后两次称量基本保持恒定后停止收集沥青烟气。
取沥青新样品，重复以上试验，并分别加热到其他指定温度（100―190℃），收集沥青烟气。其试验如图1所示：
（三）沥青烟气成分分析
沥青烟的组分主要是多环芳烃，包括萘、菲、蒽、酚、咔唑、吡啶、吲哚、茚等一百多种有机物。医学研究表明，它们对人体及动植物均会造成严重危害，特别是其中的多节环烃苯并芘，是一类致癌物或强致癌物[2]。一般沥青烟中含有2.61%―40.7%的游离碳，其余为烃类及其衍生物等。因沥青本身成分复杂，不同的沥青成分有很大的差异，因而沥青烟的成分也相当复杂。总体分析，沥青烟的组分与沥青相近，主要有多环芳烃（PAH）及少量的氧、氮、硫的杂环化合物。已知其中有萘、菲、酚、咔唑、吡啶、吡咯、吲哚、茚等100多种。道路石油沥青烟气的成分测定可采用气相色谱――质谱联机分析沥青烟：气相色谱―质谱联机分析方法是结合气相色谱和质谱两种分析方法优点并能高效分离化合物研究其分子结构的分析方法。质谱是将样品转化为气态离子按其质荷比的不同，在电磁场中分离开来记录得到的图谱，所用仪器为质谱仪。质谱法可进行有效的定性分析，但对复杂有机化合物分析特别是有机物的定量分析有些困难。而气相色谱法具有分离效率高、定量分析简便的特点，所以将气相色谱与质谱两者结合，可以发挥两种分析方法各自的优点：气相色谱是质谱法理想的“进样器”，试样经色谱分离后以纯物质形式进入质谱仪，质谱仪是气相色谱理想的“检测器”。该方法采用苯收集沥青烟气（如上），然后将溶有沥青烟样品的苯溶液及原样苯进行色质联机分析，已检测出的有机质有几百种，主要是多环芳烃。
二、路用石油沥青烟气污染控制方法
沥青烟主要由气、液两相组成，液相部分是十分细微的挥发冷凝物，气相部分是不同气体的混合物。对于这种浓度不高，成分又极为分散的沥青烟，用一般方法很难将其净化。
（一）目前沥青烟气的控制主要有以下几类方法
燃烧法――因为沥青烟的基本成分为碳氧化合物，其中又含有油粒及其他可燃性物质。当温度控制在800―1000℃之间，供氧充足，燃烧时间在0.5s左右，烃类物质就可以燃烧的很完全，其他杂质也能彻底燃烧。如温度过高，部分沥青烟容易形成颗粒，以粉尘形式随烟气排出，形成二次污染。
电捕法――这种方法是基于静电场的物理性质而进行的。沥青烟中的颗粒及大分子进入电场后，在静电场的作用下，它们可以载上不同电荷，并驱向极板，在被捕集后聚集成液体状靠自身重力作用顺板流下，从静电捕集器底部定期排出，从而达到净化沥青烟的目的。该方法的缺点是：一次性投资大，对烟的温度要求较高，一般控制在70―80℃，因其不能用于碳粉尘的捕集，而必须采用湿式静电捕集器，也就增加了污水处理设备。吸附法――可采用焦炭粒、炉渣、白云石或滑石粉等具有粒径小，多孔，且有较大比表面积的物质作为吸附剂，对沥青烟进行物理吸附。具体吸附剂的选定应结合生产性质和当地吸附剂的来源情况，选用固定床及输送床等，可依据沥青烟的浓度、吸附剂的性质、净化标准等条件而定。这种方法采用的吸附剂不用再生，可直接用于生产，系统运行费用低，无二次污染。吸收法――采用汽油、柴油等有机类液体做吸附剂，使沥青烟的混合气与吸收剂逆流充分接触并洗涤，除去有毒组分，达到净化的目的。此类方法多用于焦化厂、涂料厂和石油化工厂。其净化效率低，存在二次污染，技术上还有待进一步提高。以上方法中，吸附法是一种经济、环保的方法，值得进一步研究。但是在污染源头上进行治理和处置才是控制和治理沥青烟根本的方法。
（二）道路用石油沥青烟气污染控制方法的几点思考
由于道路用石油沥青混合料生产、加工的特殊性，面积大，路线长，空间开阔，决定了上述的几种方法在减少路用沥青烟气方面存在着一定的局限性。因此，有必要寻找一种适合于道路沥青生产的减少沥青烟气的方法，研究一种低烟气环保路用沥青，减少对工作环境和人的危害。思路一：沥青抑烟剂的开发。由于道路沥青生产的特殊性，参考改性沥青的改性机理，可以考虑研发一种降低沥青烟气的改性剂。由于苯并芘类致癌物质和蒽、菲等光毒物质都属于多环芳烃，拟将以类物质作为目标控制对象。根据此类物质在人体内亲电反应的特征，确定抑制剂的两条选择标准：首先要满足分子结构相似相溶，然后要具有供电子基团，这样就容易同多环芳烃发生反应，形成取代以后的非致癌物，从而消除或降低沥青中的苯并芘的含量。思路二：降低路用沥青的使用温度――温拌沥青混合料的应用。由于道路用沥青随着加热温度的提高，在同等条件下产生的烟气呈线形增长，因此降低道路沥青的使用温度将大大减少其中有害烟气成分的产生。
结语：着人们环保意识的提高和道路沥青混合料的广泛应用，生态环保型沥青混合料的开发将是未来公路事业的发展方向。如何采用经济实用的方法来减少道路施工对环境的污染，将是我们研究工作者所面临的挑战。
作者单位：重庆交通大学土木建筑学院
参考文献：
空气分离技术范文2
关键词：MSR；工艺布置；变形控制
Abstract： Moisture separator reheater for AP1000 project has the features of long length， large diameter； thin wall thickness， a mass of welding accessories and high manufacturing accuracy， etc， This article make an analysis of difficulty in manufacturing MSR， and summarized the comprehensive processing technologies in the process layout， tooling fixture design， deformation control， heat treatment， etc ， it is well used for providing valuable experience in manufacturing similar type of vessel
Key Words： MSR； process layout； deformation control
前言
汽水分离再热器（以下简称：MSR）是AP1000三代核电常规岛的大型关键性设备，它在二回路系统中具有至关重要的作用，MSR利用核岛一回路高温高压蒸汽与汽轮机乏汽之间进行热力交换，过滤湿气，以避免过量的湿气对汽轮机叶片造成侵蚀，损伤叶片，同时，它通过再热功能，加热乏汽，使之能够循环用于汽轮机完成做功发电。
1 产品介绍
在功能上，MSR需要处理一回路绝大部分做完功的乏汽，其体积容量要求相当大，同时，因为其在功能上需要兼具湿气分离和再热乏汽的作用，因此，在设计结构上，其承压壳体具有总体长度大、直径大、壁厚薄、内构件多、制造精度要求高等特点。
汽水分离再热器主要由承压壳体、内部构件、一、二级再热器组件（包含2个一级再热器，2个二级再热器）、分离器叶片等组成，是内部结构复杂的大型对称结构卧式换热器。
2 制造技术难点分析及控制措施
2.1 制造技术难点
根据MSR的设计结构及制造技术要求，同时，结合以往设备制造经验，MSR在制造上存在以下难点：（1）承压壳体总长近27米，由11段筒节和左右封头组焊而成，壳体上还需要焊接大量的接管、接管加强板、支座垫板及内部支撑构件等，因此，其壳体焊缝数量多、壳体总长过长，在工艺上存在焊缝叠加、热处理炉容量限制和制造效率低的问题。（2）筒体内径为Φ4200mm，厚度仅为32mm，属于薄壁大直径筒体，在自身重力的作用下，单个筒体卷制成型后椭圆度过大，不易满足装配要求。（3）承压壳体筒身上接管数量多，刚度小，与壳体相焊的接管中，直径大于Φ800mm的大直径接管每台MSR有10个，直径在Φ500～Φ800mm之间的接管每台MSR有14个之多，焊接工作量巨大，极易造成承压壳体焊接变形。（4）筒体及加强板的材质均为SA-516Gr.70，接管材质为SA-266Gr.2、SA-182Gr.F22Cl3、SA-516Gr.70等，其坡口选择形式见下图2.1，接管焊接量大，焊接变形难以控制。（5）承压壳体内壁预焊件结构复杂，数量达20多件，板厚度为3～20mm，焊接接头形式大部分为角接，部分为对接，焊接工作量大，易导致焊接变形，同时还需兼顾焊缝表面成型的控制和清洁控制的要求，焊接过程控制难度大。（6）封头与壳体间最终两道环缝受产品结构约束，只能采取手工电弧焊全位置焊接，为保证焊缝装焊质量，需严格控制焊缝错边和间隙。
2.2 工艺控制措施
2.2.1工艺布置控制。为解决产品焊缝多的问题，我们根据产品承压壳体焊缝、接管焊缝、接管加强板、支座垫板以及内部构件的设计结构特点，对壳体进行区域分割，避开焊缝集中区，在确保相邻焊缝最小间距100mmm的情况下，将承压壳体分割为最长筒节为3500mm，最短筒节为1056mm，共计11节，同时，考虑到产品左右对称的结构特点，承压壳体组焊时将壳体分成筒节1～6、7～11两大段、分两个工位分别进行装焊和热处理，解决了热处理炉能力受限且有效提高了工作效率。
2.2.2法加工精度控制。MSR壳体采用SA-516Gr.70卷制拼焊工艺，考虑到后续内构件和支撑件的布置，筒体在线性尺寸和椭圆度方面加工精度要求比较高，因此，从划线开始，就需要严格控制筒节展开长度，通过控制钢板相对两侧的平行度及相邻两侧的垂直度，以达到控制筒体长度及对接错边的限制。
工艺上，采用刨边机或铣边机加工筒节纵、环缝坡口的方式，以保证筒节坡口的直线度及坡口的表面质量。采取预弯的卷板工艺，保证筒体纵缝的棱角度及焊缝的焊接质量。在筒节卷制、校圆的过程中采取辅助工装在钢板的端部附近施加向上的拉力，以减少筒节由于自重原因产生的变形，达到控制筒节椭圆度的目的。
为确保单个壳体的制造精度，单个壳体的椭圆度按内控标准3mm进行控制，每节筒体两端分别使用12点可调撑圆专用工装，控制待装焊环缝的椭圆度，保证环缝的错变量和焊接接头质量。
2.2.3 焊接变形控制。MSR焊接组件多、接管焊接量大，易产生焊接变形，为解决变形问题，工装设计上主要采用预装配防变形支撑的方法调整壳体焊接变形量以及增加承压壳体的刚性。在接管气割开孔前，在筒体接管开孔部位两侧装配防变形支撑，并按照实际情况预留反变形量，见图2.2。在接管焊接过程中，防变形支撑一直发挥作用，直至承压壳体热处理消除应力后方可去除。
在筒体组件装焊完成之后，在装焊接管、内外部预焊件之前，在筒身两端及筒身中部的外圆上装配防变形支撑环（见图2.3），提高承压壳体的刚性，保证筒体的椭圆度，保证内部构件的装配精度。同时该支撑环对减少接管、预焊件焊接及承压壳体组件热处理变形有一定作用。
2.2.4 焊接方法的选择。焊接方法的选择是控制承压壳体焊接变形的关键，应选择热量集中，可实现快速焊接的方法来减小焊接变形和提高焊接效率。承压壳体纵环焊缝焊接选择实心焊丝MAG焊，保护气体选择80%Ar+20%CO2的混合气体。该保护气体具有一定的氧化性，并且可提高熔滴过渡及电弧燃烧的稳定性、改善焊缝的熔深形状和外观成形、控制焊接飞溅。快速焊接时热输入可控制在≤1500J/mm，甚至≤1000J/mm，对控制焊接变形极为有利。
筒体与接管焊接工艺措施：①焊接方法的选择：使用实心焊丝MAG焊，较SMAW有如下优点：a.焊接速度及电弧熔敷率比SMAW高；b.焊丝能连续送进；c.焊接过程中产生的熔渣少，可以降低焊后清理的工作量；d.焊接操作简单。如果使用SAW进行施焊，热输入较大（SAW的热输入在3000J/mm左右，实心焊丝MAG焊的热输入可控制在≤1500J/mm），不易控制焊接变形。故选用实心焊丝MAG焊。②焊接过程中控制。MSR筒体上接管数量较多，规格不一，为控制变形量，需按接管直径划分为大口径及其他口径接管后再进行工艺布置，接管焊接工艺按规格划分如下：a.对于直径大于Φ800mm的接管焊缝按上图2.4（左）进行分段，焊接顺序为1，1'-2，2'-3，3'-4，4'，其中1，1'～4，4'分别由两名焊工同时完成焊接。b.对于直径在Φ500～Φ800mm之间的接管焊缝按上图2.4（右）进行分段，焊接顺序为1-2-3-4。
3 应用情况
3.1 壳体分段制备，公差范围内严格控制下料尺寸、椭圆度和直线度，壳体卷制成形后，壳体保持了较好的刚度，未见明显变形，且对边错边量小于3mm。
3.2 下料过程中严格控制钢板对边的平行度及相邻两边的垂直度，确保了钢板卷制后对接端部的圆度尺寸，同时在壳体分段拼接前运用工装撑圆技术，进一步调整分段筒体对接端尺寸，使得对接错边量能够控制在1.5mm内，极大的利于了后续的拼焊工艺。
3.3 采用防变形工装，并选择适当的实心焊丝MAG焊接工艺，焊接过程中，实心焊丝MAG充分发挥了其快速焊接的特点，环缝的凹陷明显优于同类产品焊缝；且接管焊接完成后，其形位尺寸完全满足了图纸要求。
结束语
通过对MSR薄壁壳体制造过程难点的分析及工艺过程控制，归纳出该产品在工艺布置、加工精度控制、焊接变形控制，焊接方法选择等方面的关键制造技术，为解决薄壁容器制造难点提供了宝贵的经验，同时，也对加快我国AP1000三代核电制造技术的消化与吸收，提升我国核电常规岛制造水平有着重要的意义。
参考文献
[1]熊萍.板材下料最优化研究怕[D].东北大学：1989.
[2]杨顺田.核电结构件焊接工艺与防变形[D].四川工程职业技术学院，2012.
[3]鲁绍全.大型薄壁结构件焊接变形的控制.石家庄纽力克新能源科技有限公司；2012.
[4]中国机械工程学会焊接学会.焊接手册，第1卷焊接方法与设备，第3版[M].北京：机械工业出版社，2007.
[5]王军，王会霞，梁志敏.纵向磁场控制高效MAG焊接工艺的试验研究[J].河北科技大学学报：2010，31（3）.
作者简介：颜晓亮（1981，1-），男，广州人，武汉工程大学过程控制专业，研究生，工程师，注册工程监理师，注册设备监理师，主要从事质量管理和主设备结构设计工作。
空气分离技术范文3
关键词：压力控制器；弹性元件；性能特性
中图分类号：TB文献标识码：A文章编号：16723198（2014）07019102
压力控制器是一种将压力信号直接转化为电气开关信号的机―电转换装置。船用压力控制器适用于电动机位式控制线路或信号报警线路，以便使水、油、气体及蒸汽压力保持给定值，具有调整动作压力值方便之优点。它可作为无侵蚀气体和液体压力到达极限值时的信号装置，或作为压力调整器的电路接触开关之用。
控制器中的弹性元件能将一些难以直接测量的物理量（如压力、流量、温度等）转换成便于测量的长度、角度等参量。在变形不大的情况下，各种弹性元件的弹性特性基本符合虎克定律，其载荷与位移之间具有一定的函数关系，利用这种特性就可以测量力、压力、压差和力矩等参量。同时，弹性元件还能很方便地将很多物理量（如流量、液位、温度、电流、压力等）转换为力、压力和力矩等参量来进行测量。文中主要以船用YWK-50-C型压力控制器为例，分析压力开关中弹性元件的性能特性及影响其性能特性的因数。
1船用压力控制器结构及工作过程分析
YWK-50-C型压力控制器是一种随压力变化可以输出开关信号的控制装置，主要由压力控制器由壳体，给定装置和压力传送器三部分组成（如图1），控制器指针指示值（主调螺栓控制）为设定值，是压力下限切换值，微调螺栓上数字仅表示切换差值大小程度而非实际值，实际值应从标准表读取。该压力控制器可以进行定值动作调节和上下限动作调节，旋转主调螺栓，由给定弹簧整定动作压力下限，通过旋转微调螺栓，由幅差弹簧和给定弹簧共同整定动作压力上限。当被测介质压力低于整定动作压力时，给定弹簧带动杠杆左端向上位移，杠杆右端向下位移，触点1、2断开，触点1、3闭合，同时接通相应电路。当被测介质压力高于整定动作压力上限时，介质压力通过管道接头作用于测量波纹管，顶动顶杆右端向上位移，触点1、2闭合，触点1、3断开，同时接通相应电路。
图1YWK―50型压力控制器工作原理示意图
（a）结构图；（b）原理图2承受压力时的螺旋弹簧弹性特性分析
船用YWK-50-C型压力控制器采用螺旋弹簧作为主调压力调节的弹性元件，在螺旋升角较小时，可认为弹簧丝仅承受扭转作用。这时，弹簧的轴向变量λ和它所承受的轴向载荷F的关系如下：
λ=8FD32n1Gd4（1）
其中：λ――在载荷F作用下弹簧的变形量；F――作用在弹簧上的载荷；D2――弹簧中径；n――弹簧的有效圈数； G――材料的切变模量；d――簧丝直径。
特性曲线如图2所示：
图2螺旋弹簧拉伸弹性特性曲线图弹簧的弹性特性曲线为一直线，故其弹性特性（力与变形间的关系）遵从虎克定律，即力与变形成正比例关系：
F11λ1=Fmax1λmax=F1λ=Fmax-F11λ0=常数（2）
其中：λ0――弹簧的工作行程；λ0=λmax-λ1。
从式（1）和（2）中可以看出，当弹簧选定后，作用在其轴向载荷和轴向位移量成正比，从而在压力控制器中，也就是刻度指针的位移量与被测压力形成正比关系。
3承受压力时的波纹管弹性特性分析
图3波纹管结构参数图4波纹管的工作特性波纹管的结构参数如上左图所示，在轴向压强下，与波纹管的轴向位移的关系：
y=PSα1-μ21Eh0・n1A0-αA1+α2A2+B0h021RH2（3）
其中：P―作用压强；Sa―有效面积；n―工作的波纹数；h0―波纹管内半径处的壁厚；α为波纹平面部分的斜角（紧密角）。
根据式（3），我们得出波纹管的工作特性曲线（如图4），从曲线中可以看出，波纹管位移与压强成正比，弹性特性是线性的。从而我们可以定量的将压力或温度信号转换成开关信号。
4影响弹性元件性能特性因数分析
弹性元件在测量过程中会因外界因数对其影响，会导致测量出现误差，影响其特性的因数主要有几何尺寸参数、温度、迟滞现象、残余变形以及失稳现象。
4.1几何尺寸参数的影响
从式（1）中可以看出，当弹簧中径和弹簧有效圈数变大，在同一载荷下弹簧的变形量会变大，而簧丝直径变大，会导致弹簧变形量变小，一般我们在设计过程中，根据弹性元件的使用场所和所需功能，通过调整弹性元件工作圈数的方法来消除几何尺寸参数对弹性元件性能的影响。
4.2温度的影响
在温度较高或较低的环境中，弹性元件会在温度的作用下发生变形，特别是长期工作在高温介质中的弹性元件可能会发生永久变形，也就会造成测量误差。弹性模量温度系数β=ΔE1E（t2-t1），从中可以看出当弹性模量温度系数β一定时，弹性模量E是随着温度升高而下降的，从而在同一载荷下弹性形变量变大。一般可以通过采用温度系数极小的材料或者补偿的方式消除温度的影响。
4.3迟滞现象的影响
弹性后效现象是弹性元件在加载与卸载过程中，弹簧管的自由端不立即完成相应的位移，经过停留一段时间后，才能完成相应的位移，导致弹性特性曲线不相重合的现象，而弹性滞后现象是弹性元件在压力加载与卸载过程中，位移量的进程和回程不相重合，存在一定的变差，以上两种现象叠加形成了弹性元件的迟滞现象，迟滞现象的产生会影响到压力控制器的控制精度。克服弹性迟滞现象，一般可以通过以下方法进行处理：一是选择弹性元件材料时应选择高弹性极限，高强度极限和疲劳极限的材料；二是在弹性元件的设计中，要尽可能提高弹性元件的比例极限；三是在弹性元件的制造中，要严格执行相关的工艺要求，如超压、静压工艺和热处理工艺。
4.4残余变形的影响
弹性元件在加载后元件产生位移，而卸载后再经过相当长的一段时间弹性元件仍不能回复到原始位置，从而产生一个永久变形的残留值，残余变形有塑性变形、疲劳变形、蠕变等三种形式。元件的残余变形量与使用状态有关，当拉伸（或压缩）的位移量逐渐增大到一定的位移值后，残余变形将显著增加。在工程中，一般对残余变形量给出一定的界限值，超过界限值将导致压力控制器测量误差的加大或控制器的损坏，这种情况对弹性压力控制器来说是不允许存在的，我们在使用过程中一定要根据允许最大位移严格限定最大载荷。残余变形量的大小主要跟弹性元件的几何尺寸参数及材料性能有关，一般情况下，与材料的屈服强度及外径的平方成正比，而与材料的弹性模量、波纹管的壁厚成反比。从而我们可以根据残余变形量的需要，来选取合适的弹性元件尺寸及材料。
4.5失稳现象的影响
弹性元件（如螺旋弹簧、波纹管等）在载荷作用下会发生失稳现象。比如波纹管可能会发生波纹环板平面翘曲、变形、波距不均匀或者波纹瞥轴线总体弯曲，偏离原来的直线位置。失稳现象会导致波纹管的几何形状失去原有平衡状态，产生形状突然畸变，降低了其承压及补偿位移的能力。防止元件失稳的措施有：元件设计时应避免元件过长过薄；长波纹管在使用时应采用心轴或拉杆保护；弹性元件承载时，载荷应加在元件的适合位置，防止载荷偏斜。
5结语
通过对船用YWK-50-C型压力控制器弹性元件性能特性及影响因数分析，我们可以看出，弹性元件能够将被测信号（温度、压力等）以线性输出为位移信号，从而可以作为位式控制元件。但是由于自身或者外部环境的因数影响，也可能会导致输出信号的非线性度，所以我们在设计过程中，要尽量通过设计弥补自身因数的影响，同时根据不同的外部工作环境选取合适的压力控制装置。
参考文献
[1]刘人怀，袁鸿.弹性元件国内外理论发展概况[J].仪表技术与传感器，2011，（9）.
空气分离技术范文4
短信控制是通过相应的设备比如Modem、手机等设备发送、接收信息信息的过程。通过手机来发送短信是最常见短信通信服务，手机短信服务通过现代通信技术可以实现系统的远程监控，是一种便捷有效的控制方式，通过无线接收设备，可以不受线路的影响，不受作业环境等客观条件的约束，被广泛应用于日常通信、工业技术以及远程数据交换中。短信Modem，俗称短信猫是一种常用的短信控制设备，和手机相同，Modem工作需要SIM卡的支持，在Modem设备里面安装一张SIM卡，链接到数据接口或者和电脑连接，通过电脑可以实$短信数据的发送和接收功能。和一般手机不通，Modem可以与l/sB、串口、网口等相连，Modem根据功能不同也分为多口和单口。
Modem和手机收发短信的工作原理是基本一致的，但相对于手机而言更加注重信息的接收和发送，就短信收发应用具有许多手机无法比拟的优点，比如发送短信的可靠性更高，收发短信的速度也更快，具有群组发送和实时发举等特点，所以在企业管理系统中运用比较广泛。下面我们主要以为例介绍一下短信技术的原理和运用。
2.工作原理
目前企业中的消息传递机制基本都是基于TCP/IP协议的网络环境存在的，如果没有TCP/TP网络的环境下，信息的采集和同步就比较困难。为了实现无网络环境模式下一些企业的智能化管理，比如物流快递行业、分散式订单管理等，就可以利用Modem以及语音设备来开发广域系统集散信息智能管理模式，针对大量的集散环境，在没有TCP/IP网络的环境下对广域的数据采集系统进行信息的收集、处理和利用。以此来解决城域的数据传递和处理机制。借助Modem装置，使一些没有固定地点办公的企业和生产单位中，实现企业数据信息的采集，实现离散数据的管理，为这类企业和生产单位的信息自动化处理提供了一种切实可行的解决方案。
通过Modem设备满足企业用户在没有网络的环境下就可以实现短信的动态发送和接收功能。Modem主要由两部分组成，一.个是硬件设备，另外一个是二次开发包，通过两者的有机结合，就可以满足上述企业的需求，通过本地的无线网络就可以实现发送和接收短信的功能。同时，也应该了解，Modem只是作为短信传输的硬件设备，而不是一款智能设备，它必须通过电脑端口连接，通过串口进行通讯，并根据AT命令来控制实现。
所谓二次开发包，是为了让一部分程序员、以及一些指令不熟悉的开发人员，应地制宜地通过开发应用程序，将Modem集成到所开发的程序中去，也是一种接口方式。短信二次开发的接口有'许多种，可以采用Dell动态链接库的接口方式，可以用OCX二次开发控件方式，还可以用采用封装的方式，封装成为类似服务器的形式的数据接口方式。短信模块，其实就是一块电子元器件，只是它内嵌了GSM无线通信信息模块，通过信息模块实现短信的发送、接收的主要功能。作为Modem的一个配件，可以与外部线路链接，只要插人三大运营商的SIM卡，就实现了与移动、联通、电信运营商的无线链接，就可以与运营商的短信中心建立网络互通。短信模块是基于无线通讯模式GSM工业通信技术级别的通信模块，通过与本地电脑相连，就可以轻松实现短信的自由发送和接收。
用GSM Modem技术实现短信的接收和发送，比较适合于离散环境中企业内部系统管理的开发，比较经济实惠。当然也可以通过直接接入网关，这种接入方式不需要安装新的设备，利用路由器与运营商的短信通信系统实现通讯，虽然使用方便，投入很大费用也很高。另外，还可以通过网站发送短信服务来通讯，有些网站可以提供这方面的服务功能，比如腾讯，使用起来方便简洁，不需设备资源，但是必须提供网络环境才行。
3.开发及应用
针对离散信息环境下企业管理系统的研究应用，下面主要分析短信Modem如何来进行企业内部短信控制的，主要有三种方式，一是直接使用AT指令，直接使用指令必须要求对Modem模块的各种常用指令能熟练掌握。
通过串口用AT指令将相应的驱动短信指令发送到GSM Modem，这是比较低阶的应用开发。二是Modem开发包，Modem商家在出厂时就提供集成指令的二次开发包，实际应用是只有直接调节API就可以实现短信的接收与发送。三是Modem中间件，作为相对高级的解决方案，利用Modem厂家提供的信息开发软件实现短信收发。如何实现Modem信息的二次开发，一般而言，当数据传送时，把信息内容以及信息接收者的信息交至信息内容梯队，并及时接收从信息梯队中获取的信息内容，同时可以调用Modem开发包读取或者发送信息，开发包与Modem利用串口相连，并根据指令来完成短價接收发送。Modem死机也是常见的现象，因为串行设备需要串行提交信息发送，提交后在没有短信回应前也不能继续提交信息，否则都会造成死机的情形。
通过软件可以控制相应的短信功能，主要包括短信的群发送模式，即系统采用集群发送的模式，可同时自动向大量目标群体发送同一条信息，群发模式具有分布广、针对性强、接收方便、经济高效等特点；无线Modem连接发送模式是将Modem连接到电脑上，安装相关的软件，或者直接使用相关程序，安装手机卡到Modem里，通过短信Modem发送短信，而扣费将在手机卡上，这也是短信Modem最初的应用模式，短信平台模式是基于网络供应商提供的端口服务，利用互联网实现与目标对象的信息发送接收模式，包括短信的批量发送，自定义发送等。一般是使用下载在本'地电脑的群发软件，其具有短信单发、群发。分组等各种功能。还可以通过网页浏览器登录网页版的短信平台进行操作。
4.结语
空气分离技术范文5
1真空电容介绍
1.1 真空电容的结构
如图1:电容的电极为数个同心圆环,上下多个同心圆环构成电容的两极。波纹管的作用是在不影响电极运动的情况下隔离空气。调整定位螺丝可以调整电容的最小容量。排气孔是生产过程中用于抽空电容内部空气的通道,电容容量的调整是靠改变电极间的相对面积来进行的。
1.2 可变陶瓷真空电容器的物理特性
电容器的内部电极一般采用弹簧铜制作,但由于电容器外壳金属铜与陶瓷的封装是在高温下进行的,当封装完成后,电容内部电极处于退火后非常软的状态,容易发生机械形变;而电容器抽真空时必须在几百度的高温环境中进行,这也使得内部电极变得更软。因此成品电容器内部电极非常软,极易因振动等发生形变,金属与陶瓷的连接处是最大的薄弱点,温度超过250℃会成为漏气点。
2可变陶瓷真空电容的主要参数及其运用
2.1 峰值试验电压
峰值试验电压应不低于射频峰值工作电压的1.4倍。测量时将电容调至最大容量位置进行。在国产电容器外壳上一般标明射频峰值工作电压的有效值。如型号为CKTB650/35/240的电容器,其中35为射频峰值工作电压,单位是kV,是有效值。因此在测试该电容时,按国家电容器标准规定,采用的工频实验电压有效值为49kV。国外电容厂家规定电容器的射频峰值工作电压为峰值测试电压的60%。与国内电容器型号含义有所不同,其型号中标明的电压为工频测试电压的峰值。
2.2 电容量
最大电容量允许偏差为±5%,最小电容量小于或等于标称值。调整电容器的定位螺丝,可改变其最小容量,使其小于最小标称容量。
2.3 最大射频电
在自然冷却条件下,电容器通过该数值的电流,其陶瓷与金属封接部位的温度应不超过150℃。也就是说,电容工作温度最好不要超过150℃。短时间的过电流电容可以承受,但10s以上持续的过电流将损坏电容。
2.4 固有谐振频率
电容器的阻抗性质由容性变为感性的临界频率。让电容器的工作频率尽量远离其固有谐振频率,以及消除或尽量减小工作频率的高次谐波,产生该问题的原因主要是电容内部的波纹管。
3真空电容常见问题
3.1 运输过程中的问题
主要是碰击造成损坏,即电容运输过程中,由于摆放不当、包装箱内填充物不足造成多个电容器之间或电容器与包装箱之间发生碰撞,或由于运输中搬运方式不当等造成电容损坏。正确的运输包装方法:首先调整到容量最小位置,其次填充物要足够,最后要保证电容搬运中的垂直状态不能倾斜,轻拿轻放。
3.2 存储中发生的问题
3.2.1 电极变形
多是由于真空电容没有按厂家要求轴线垂直放置,而是水平放置或倾斜放置,长时间导致极片变形或碰到一起,使用过的电容器容更易发生该问题。
3.2.2 慢漏气
由电容器的结构可以看出,其外壳是由金属铜和陶瓷构成,它们的膨胀系数不同,同时又有工艺和材料的原因,慢漏气是必然存在的,慢漏气会造成:绝缘强度下降,直流泄漏电流增加。
3.2.3 水冷电容水路腐蚀
当水冷电容在使用后,没有将电容中冷却水抽干,直接进行长时间的存储,将会造成腐蚀和氧化,降低电容的使用寿命。
3.3 安装过程中的问题
3.3.1 联动并联电容使用时初始位置设置不当
正常情况下,两个并联电容的容量在各频率点总是相同的,因此流过并联电容中任何一个电容的射频电流是总电流的一半。当因初始位置设置不当,造成两个电容的初始容量不同。将致使两个电容工作时电流不同,表现出一个工作温度高,一个工作温度低。长时间如此,高温电容的使用寿命将减短。
3.3.2 电容与电感匹配使用时初始位置设置不当
发射机中经常用T网络或Γ网络进行阻抗匹配。T网络或Γ网络对应各频率点的调整,均是电容与电感匹配联动调整,正常情况下,各个器件的位置是一一对应的。在安装过程中,有意或无意中改变了电容的初始值,就将造成该网络输入输出阻抗不再是设计值,网络中器件上电压或电流增加,这些都可能造成电容器损坏。因此建议不要轻易改变网络中电容和电感的初始设计值。
3.4 使用中的问题
3.4.1 异常高电压大电流
由于发射机状态不佳、其它器件发生故障、线路中产生振荡、故障情况下保护装置动作不及时等情况的发生,造成电容上落有异常高电压,或流过异常大电流,从而造成电容损坏。这一类电器损坏在电容总故障中占有一定比率。
3.4.2 水冷电容的冷却水水压水质异常
在水冷电容中,冷却水的水质较差,或水压过大,对电容的寿命影响非常大。冷却水的水质差,将加快电容内水路的腐蚀速度。水压过大,对电容中水路也是一个考验。
4结语
因为可变真空陶瓷电容在设备中的重要性加之其价格昂贵,其使用维护是一个比较关注的问题,以上是本人的一点见解,希望读广大同行通过本文的阅读,能有所收获。
参考文献
[1] GB/T 3788-1995.真空电容器通用技术条件[S].
空气分离技术范文6
关键词 胸腔镜 胸腺扩大切除术 眼肌型重症肌无力 肌无力危象
中图分类号：R655.7; R746.1 文献标识码：B 文章编号：1006-1533（2014）23-0053-04
Mid- and long-term efficacy and myasthenic crisis situation
of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment
of 40 cases of elderly patients with ocular myasthenia gravis*
FANG Zheng**
（Department of Cardiothoracic Surgery， The First People’s Hospital of Jiujiang City， Jiangxi 332000， China）
Abstract Objective： To investigate the mid- and long-term efficacy and myasthenic crisis situation of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment of elderly patients with ocular myasthenia gravis. Methods： Seventy-eight cases of elderly patients with ocular myasthenia gravis treated from January， 2008 to January， 2013 in our hospital were retrospectively analyzed， in which they were divided into an observation group （40 cases， treated by the single hole thoracoscopic enlarged thymectomy） and a control group （38 cases， treated by sternotomy thymectomy）. The times for operation and hospitalization， the bleeding volume during operation， the amount of the use of postoperative analgesic drugs， the improvement of symptoms and the occurrence of myasthenia gravis crisis were compared between two groups. Results： The times for operation and hospitalization， the bleeding volume and the amount of the use of postoperative analgesic drugs were significantly lower in the observation group than in the control group， however， the improvement of symptoms had no significant difference between two groups. One cases （2.5%） of postoperative myasthenic crisis occurred in the observation group while 6 cases （15.8%） in the control group. the comparison between two groups had significant difference. Conclusion： The mid-term efficacy of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment of elderly patients with ocular myasthenia gravis is much better and it can significantly reduce the incidence of postoperative myasthenia gravis crisis.
Key words thoracoscopy; enlarged thymectomy; ocular myasthenia gravis; myasthenia gravis crisis
重症肌无力是一种累及神经肌肉接头的自身免疫性疾病，大量研究证实其与胸腺密切相关[1]，且临床已发现应用胸腺切除术联合纵膈脂肪组织清除术治疗胸腺瘤所致重症肌无力的效果较好[2]。随着胸腔镜技术的问世及发展，胸腔镜辅助的胸腺切除术逐渐取代了常规的胸骨正中劈开术。但因为是新型手术方式，故对其用于重症肌无力治疗仍存在着较多的争议。笔者进行了一项研究，以分析应用胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术治疗老年眼肌型重症肌无力的中、远期疗效及肌无力危象发生情况，现将结果报告如下。
资料与方法
一般资料
回顾性分析我院2008年1月-2013年1月收治的78例老年眼肌型重症肌无力患者的资料。所有患者的年龄均≥60岁且符合眼肌型重症肌无力的诊断标准[3]，Osserman分级为Ⅰ级，具有胸腺切除术指征，并已排除存在手术禁忌证、胸腺增生、肝（肾）功能不全、凝血功能障碍和精神性疾病的患者。根据手术方式的不同，将78例患者分为观察组和对照组，其中观察组有40例患者，接受胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术治疗;对照组有38例患者，接受胸骨劈开胸腺切除术治疗。比较两组患者的性别、年龄、病程、围术期处理和合并症等一般资料，差异均无统计学意义，具有可比性（表1）。
手术方式
胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术
患者取左侧卧位并向后倾30°，全身麻醉成功后作双腔气管插管术，单侧肺部通气。胸腔镜于右侧进胸，在腋中线第6肋间作1 cm切口作为观察孔、腋前线第3肋间作1 cm切口作为单操作孔，沿着上腔静脉走向于膈神经上方切开横膈膜。在膈神经与胸骨交汇处采用卵圆钳分离胸腺与纵膈胸膜，向上提起胸腺峡部并分别向上、向下分离，暴露无名静脉，再使用血管夹夹住分支静脉，沿着纵隔胸膜将胸腺完整剥离，同时清除纵膈处的脂肪组织。仔细检查出血状况后，常规放置引流管、缝合切口创面。
胸骨劈开胸腺切除术
患者取仰卧位、肩部垫高位，全身麻醉成功后作单腔气管插管术，然后于胸骨正中切口，劈开胸骨，切除胸腺组织和纵膈脂肪组织。
观察指标
比较两组患者的中期疗效（手术时间、术中出血量以及术后的镇痛药物使用量和住院时间）、远期疗效（术后症状改善情况）和术后肌无力危象发生情况。其中，术后症状改善情况采用《重症肌无力日常生活活动能力量 表》（Myasthenia Gravis Activities of Daily Living Scale）[4]评定――症状完全缓解：治疗后经专科检查，已无疾病症状和体征（除单纯闭眼无力外）且对日常生活没有任何影响;症状改善：治疗后经专科检查，疾病症状和体征显著改善、治疗用药剂量显著减少且对日常生活影响较小;症状无改善：疾病症状、体征和治疗用药剂量较手术前无显著变化，对日常生活影响较大;症状加重：疾病症状和体征较手术前显著加剧、治疗用药剂量显著增加，严重影响日常生活。
统计学处理
研究数据采用SPSS（18.0版）统计学软件进行统计学处理。两组的计量资料以（±s）表示，比较采用t检验;计数资料比较采用χ2检验。以P
结果
两组患者的中期疗效比较
与对照组相比，观察组患者的手术时间、术中出血量以及术后的镇痛药物使用量和住院时间均显著减少（表2）。
两组患者的远期疗效比较
比较两组患者的症状改善情况，差异无统计学意义（表3）。
两组患者术后肌无力危象发生情况比较
观察组患者术后出现肌无力危象1例，发生率为2.5%;对照组患者术后出现肌无力危象6例，发生率为15.8%。比较两组差异，有统计学意义（χ2=5.04，P=0.009）。
讨论
胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术具有手术创伤小、术中出血量少、并发症发生率低和患者术后恢复时间短等优势，是治疗重症肌无力的主要手段之一[5]。胸骨劈开胸腺切除术要求由胸骨正中切开、直视下操作，具有清晰的手术视野，有助于彻底清除纵膈脂肪，但手术创伤程度严重，而且术前常规使用的糖皮质激素还容易导致重症肌无力患者的伤口愈合不良。相比之下，应用胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术不需胸骨正中切开，对患者的呼吸功能几乎没有影响，适用于老年重症肌无力患者[6]。此外，应用胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术治疗的手术创伤小，有利于改善患者的术后生活质量。无论应用何种手术方式，外科医师均应确保手术的安全性，后者包括手术创伤、术中出血和术后引流等情况。大量研究证实，胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术的手术安全性更好，尤其适用于老年眼肌型重症肌无力患者治疗。胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术的手术指征包括胸腺良性疾病和胸腺瘤（
本研究结果显示，与胸骨劈开胸腺切除术相比，接受胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术患者的手术时间、术中出血量以及术后的镇痛药物使用量和住院时间均显著减少。应用胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术治疗还有利于保护静脉不受损伤，同时因其操作采用钝性分离方式，术中出血量较少，手术时间显著缩短，且患者术后疼痛程度也较轻。经术后半年的随访发现，两种手术方式的症状改善率相当，但胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术的术后肌无力危象发生风险显著降低。重症肌无力患者治疗的远期疗效与对其胸腺的清除率密切相关[9]。因此，在胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术的操作中应尽量清除胸腺组织，以保证获得理想的远期疗效。
总之，应用胸腔镜单操作孔胸腺扩大切除术治疗老年眼肌型重症肌无力的中期疗效更显著，并可显著降低患者术后肌无力危象的发生风险。
参考文献
张捷， 李双玲， 王东信， 等. 重症肌无力伴胸腺瘤患者术后发生肌无力危象的危险因素分析[J]. 实用医学杂志， 2013， 29（1）： 50-52.
佟倜， 柯冀， 张严. 胸腔镜胸腺扩大切除与经胸骨正中劈开行胸腺切除治疗重症肌无力疗效比较[J]. 吉林大学学报（医学版）， 2010， 36（4）： 767-771.
井峰. 重症肌无力相关抗体的研究进展[J]. 中国神经免疫学和神经病学杂志， 2014， 21（2）： 126-129.
王莉莉， 谢琰臣， 贺茂林， 等. 预测眼肌型重症肌无力预后的临床评分方法[J]. 中国神经精神疾病杂志， 2014， 40（2）： 83-86.
苏雷， 支修益， 张毅， 等. 胸腔镜胸腺扩大切除治疗非胸腺瘤性重症肌无力[J]. 中国微创外科杂志， 2014， 14（4）： 340-341.
刘太省， 王武军， 刘路浩， 等. 胸腔镜与胸骨正中劈开胸腺扩大切除术治疗非胸腺瘤重症肌无力的Meta分析[J]. 实用医学杂志， 2014， 30（5）： 808-811.
许川， 梅宏， 韩连奎， 等. 胸腔镜胸腺扩大切除治疗重症肌无力[J]. 临床肺科杂志， 2014， 19（3）： 488-489.
林志潮， 叶敏， 伍硕允. 胸腔镜胸腺扩大切除术治疗重症肌无力42例[J]. 中华显微外科杂志， 2013， 36（5）： 508-510.
