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小湾水电站范文1
一、工程概况
小湾水电站双曲拱坝设计坝高294.5 m，坝体设有5个11.0m×15.0 m泄洪表孔，6个6.0 m×6.5 m泄洪中孔，2个放空底孔，采用挑流+水垫塘联合消能。设计工况下泄洪水头221.8m，总泄流量14 682 m3/s，泄洪量和能量均很大，高水头大流量泄洪消能问题十分突出。对泄洪消能建筑物过流面混凝土抗冲耐磨性能要求很高，水垫塘底板将承受较大的射流冲击和脉动压力的作用。
小湾大坝与二道坝之间布置成复式梯形断面的水垫塘。水垫塘沿溢流中线方向长约380m，最小底宽70m，水垫塘深度约为40m。水垫塘底板和边墙5m高度范围内要求覆盖0.5m厚的掺微纤维的硅粉抗冲耐磨混凝土。
二、小湾抗冲耐磨混凝土主要原材料
水泥：祥云县建材有限公司生产的中热（P.MH）42.5水泥。粉煤灰： 曲靖火电厂生产的曲靖Ⅰ级粉煤灰，细度为3.3 %，含水率为0.12%，烧失量为2.37%。硅粉：成都科良，Si02含量为94.88 %，需水量为119.6%，含水率为0.73%。单丝聚丙烯微纤维： 四川卓越，抗拉强度为561MPa，伸长率为22.2%，弹性模量为5 086MPa。钢纤维：上海贝卡尔特，Dramix钢纤维，长度为62.1 mm，直径0.76 mm，抗拉强度1 085MPa。
骨料最大粒径直接影响到钢纤维的握裹力，骨料最大粒径应不超过钢纤维长度的2/3。钢纤维混凝土骨料已确定最大粒径为40mm，考虑到骨料的粒径与钢纤维长度的匹配要求，所以选定了上述钢纤维。外加剂为江苏博特生产的JM-PCA聚羧酸减水剂及北京利力新技术开发公司生产的FS引气剂。
三、配合比设计
现场生产性试验主要检验钢纤维混凝土的出机口坍落度、含气量、工作性、泌水情况、凝结时间、拌和时间等。依据上述试验结果，最终确定的混凝土配合比如表1所列。
表1 抗冲耐磨混凝土配合比（每1m3混凝土所用材料） kg/m3
四、抗冲耐磨混凝土施工
（一）水垫塘底板施工。水垫塘底板混凝土浇筑分块约为12.1m x 12.1m，设计厚度3.0m，混凝土入仓后，先采用Φ100以上插入式振捣器振捣密实，然后再用12.6 m长的振平梁振平，之后进行抹面工作。
抹面分为三阶段：第一阶段：振平梁拖动振平完成2h左右，用手指轻压混凝土表面，能压透砂浆保护层，当混凝土表面不下沉、不发生泌水时，开始第一阶段抹面，抹面的目的是平整混凝土表面，保证钢纤维、粗骨料表面不外露，混凝土表面保持
5～20mm厚的砂浆层。第二阶段：混凝土浇筑后12h左右，用手指压混凝土表面，压深只有3～5mm，手指上有湿印和少量水泥砂浆粘附，但混凝土表面有弹性。此阶段抹面主要是采用螺旋式反复压抹，填平混凝土表面的砂眼、孔洞，清除影响抹面的钢纤维、粗骨料等，使混凝土表面进一步抹光压实。第三阶段：混凝土浇筑后14h左右进入第三阶段抹面，此时用手指重压混凝土表面，压深只有2mm，手指上仅有湿印。此阶段抹面主要是通过反复抹压，提高混凝土表面的光洁度，混凝土浇筑后16h左右第三阶段收浆抹面完成。
（二）水垫塘边墙施工。水垫塘边墙坡比为1：1.1，采用拖模进行混凝土浇筑，并加强振捣，控制拖模的上升速度为（20～30cm/h），模板滑升后，及时跟进抹面，确保混凝土外观质量。
边墙混凝土浇筑关键要掌握好拖模时间，一方面要使抗冲耐磨混凝土能够自持而不产生坍塌变形，另一方面要保持抗冲耐磨混凝土具有可塑性以便抹面。经过摸索，总结出边墙混凝土在浇筑6h后进行拖模、抹面较合适，第二阶段抹面时间在第一阶段抹面后5h左右，第三阶段抹面时间在第二次抹面后
2.5h左右。
五、主要缺陷处理措施
（1）表面不平整的凿除和磨平。根据平整度控制标准，对表面不平整超过标准要求的，先凿除，预留0.5～1.0cm保护层，再用手持电动砂轮打磨平整;对凿除深≤2cm的部位，一律不得锤击，只能用砂轮磨平，然后刮涂环氧胶泥。（2）凹陷部位的填补。根据上述原则，宜选用水泥预缩砂浆，其次可选用水泥改性砂浆，如氯一偏聚合物改性水泥砂浆等;环氧及其它高分子聚合物砂浆宜用于重要部位，不宜在大面积范围内应用。
施工材料及工艺。（1）预缩砂浆。小湾工程采用的预缩砂浆水泥选用小湾专供中热水泥，砂选用质地坚硬并经过2.5mm孔径筛选过的砂，细度模数宜控制在1.8～2.2，水灰比为0.3～0.4，灰砂比为1：1.8～1：2.6。为提高砂浆强度及抗裂性能，改善和易性，可掺入适量的外加剂。填补前，先对基面凿毛、清污、冲洗、湿润，使其处于饱和面干状态。接着，刷一道水灰比为0.4～0.45浓水泥浆作粘结剂，再分层填补预缩砂浆，每层厚4～5cm，用木棒或木锤捣实。直至泛浆。各修补层间，用竹刷或钢刷刷毛，以利结合。对修补厚度大于8cm的，除表层4cm外，内部应填补预缩砂浆混凝土，即砂浆中加入直径0.5～2.0cm的小石。修补完成后8h内用湿草袋覆盖保温、保湿。（2）环氧材料。环氧材料包括环氧砂浆、环氧胶泥和环氧基液。它本身强度高、韧性好、抗冲耐磨性能优越，与基材的粘结强度也高于水泥类材料。缺点是价高、有毒，其变形性能与水泥类材料不一致，在温度湿度变化影响和阳光照射下，易老化，易与基材脱开。
环氧胶泥主要力学性能指标：7天龄期抗压强度不低于65MPa，抗拉强度不低于20MPa，与混凝土粘结强度大于2.5MPa。环氧砂浆最小修补厚度为1cm。环氧胶泥用于修补0.5～1.0cm的凹坑。环氧材料修补的工艺流程：凿毛-清污-烤干-刷基液-分层填补砂浆并拍打密实至表面泛浆-养护（养护温度不低于15℃，且7d内禁止水泡）。
六、对水垫塘抗冲耐磨混凝土的几点认识
硅粉混凝土的应用有以下特点：
（一）硅粉能够明显提高混凝土强度和抗冲耐磨性能。硅粉能够显著提高混凝土强度和抗冲耐磨性能，由于加入硅粉使得强度大大提高，硅粉混凝土的绝对强度则比纯水泥混凝土的高。
表2 硅粉混凝土与普通混凝土的抗冲耐磨性能比较
（二）抗冲耐磨混凝土施工难度大、质量要求高。理论研究和水工模型实验研究表明，过流面表面不平整度以及混凝上强度不满足设计要求是诱发冲磨空蚀破坏的主要因素，所以水垫塘抗冲耐磨混凝土施工重点在于保证混凝土强度和控制表面不平整度。
因此，对于大体积的混凝土施工，施工难度大。小湾水垫塘底板施工中，严格按照测量放样高程控制浇筑层高度，优先确保抗冲耐磨混凝土浇筑满足0.5m厚度的设计要求，对于表面不平整度控制在6mm以下。边墙施工中，严格按照高程分层平铺均匀浇筑上升，下料分层高度控制在30～50cm，边墙每层翻模高度以60～100cm为宜。同时施工中模板的制作也有很高的要求，主要振平工具振动梁的制作要求其平整度不超过
3.0mm，备仓时振动轨道安装误差也不超过3.0mm。
小湾水电站范文2
【关键词】小湾电站；左岸砂石加工；混凝土拌和；监理
中图分类号：TM411文献标识码： A
小湾水电站位于云南省西部南涧县与凤庆县交界的澜沧江中游河段，在干流河段与支流黑惠江交汇处下游1.5km处，系澜沧江中下游河段规划八个梯级中的第二级。电站为混凝土双曲拱坝，装机容量4200MW，坝高292m，混凝土总量约855.5万m3。
一、砂石系统、拌和系统设计简况
1、左岸砂石加工系统
本系统根据规划布置在左岸8#山梁至瓦斜路沟支沟地段，介于高线公路EL.1380m和上坝公路EL.1245m之间，占地面积 2万m2。系统生产规模大，车间组成较多，而受场地狭小和地质条件制约，本系统全部采用半埋式竖井结构，呈反“F”型布置，在瓦斜路沟沟心两侧形成地下洞井群。竖井群结构的运用，使得成品仓活容积大大增加且起到抗滑桩作用，有利于山体稳定。系统总布置成功运用了向空中要平台和向地下要空间手段，较好解决了场地不足和地质条件复杂的难题。
根据系统生产规模、料源特性及产品质量要求，本系统主要生产工艺为：破碎工艺采用粗碎、中碎、细碎三段破碎，其中细碎与筛分车间形成闭路生产，用于灵活调整砂石料级配；制砂采用立轴式冲击破碎机和棒磨机联合制砂工艺；筛分工艺按分级要求，采用预筛分、筛分和检查筛分三级筛分分级工艺及脱水筛分工艺。系统生产规模按满足高峰月混凝土浇筑23万m3强度设计，毛料小时处理能力为2050t/h，成品砂石料小时生产能力为1750t/h，其中成品碎石生产能力为1190t/h，成品砂为560t/h。
2、左岸混凝土拌和系统
左岸混凝土拌和系统及制冷系统位于左坝肩缆机供料平台EL.1245m～1290m之间，占地约4.05万m2，生产所需骨料由左砂系统提供。系统主要包括调节料仓取料、骨料输送、一冷车间、风冷料仓、二冷车间、胶凝材料贮运、空压机房、外加剂、拌和楼、厂区给排水、电气等系统设施。拌和系统分为A、B两座拌和系统，每座系统包括2座4×3m3郑州楼，AB系统各自具体有独立供电、供气、冷却、骨料系统，生产互不影响。
本系统工艺流程为：生产的成品骨料经地下骨料输送洞皮带机系统运送至左岸混凝土拌和系统4#山梁地下调节料仓（4个砂仓，容积4700m3；小石、中石、大石、特大石各一个仓，总容积9200m3）进行调节储存，储料再经地下出料洞胶带机输送至A、B系统二次筛分系统（A、B系统各2台×2YKR2060圆筛）筛洗后进入一冷料仓（A、B系统各二组，二组风冷料仓可切换亦可连续向一个系统供料）。骨料在一冷料仓经一次风冷后（特大石、大石、中石砸石温度7°，小石砸石温度8°）经皮带机直接输送上拌和楼，进入二次风冷料仓风冷，骨料经风冷后（特大石、大石、中石砸石温度0°，小石砸石温度1°）进入拌和楼称量层进行每盘混凝土的原材料称量，在称量层完成水泥、外加剂、粉煤灰等原材料称量后进入拌和楼配料层完成搅拌罐配料后，进行混凝土的搅拌生产，并将搅拌完成后搅拌罐混凝土集中倾倒到放料料斗经弧门进行放料，再经自卸车、缆机转运到大坝仓面浇筑。
二、监理质量控制
1、建安阶段
建安阶段的质量控制重点为:承包商自行采购的机电设备的进场验收,土建施工项目的边坡开挖支护、回填、洞室和竖井开挖、及各车间的混凝土结构施工,金属结构制作与安装,机电设备安装,原材料、半成品构件的检查与验收、过程检验和试运行的检查。
建安阶段质量控制应通过施工前控制、施工过程中控制、施工后工程质量检查等三个阶段予以实施。施工前控制则应通过对设计图纸的审核签发,对承包商《施工组织设计》的审查及现场资源配置情况的检查及时表述监理的工作思路及质量控制措施,并通过完备的质量保证体系以保证施工过程中的施工质量。通过上述工作,对施工过程中的人、机、料、法、环予以全过程监督控制,并在施工后通过对工程实体的检查验收和工程质量缺陷处理对质量予以控制。
2、运行期
2.1左岸砂石加工系统
⑴ 粗碎设备选型。砂石加工系统粗碎车间原设计采用两台旋回破碎机作为一段破碎，虽然旋回破碎机具有处理能力大，相同排料口开度的处理能力较颚破大1.5～2倍，且产品粒形好，单位产品的能耗低，可挤满给料，无需配备给料设备等优点，但考虑到旋回破碎机存在结构复杂，自重大，机体高，维修复杂，维修时间长，对生产影响大，最终小湾左岸砂石加工系统粗碎改用四台颚破，经几年运行，虽然颚破生产骨料存在针片状骨料含量较高的缺点，但经下料碰摔、筛分、中细碎后，成品骨料的针片状含量均满足设计要求。且颚破简单易于维护的优点得到了充分体现，确保了骨料半成品生产强度需要。
⑵ 左岸砂石加工系统成品料仓为半地下式罐式料仓型式，人工砂储存采用地下料井形式，料井高约60m，单井人工砂储量约1.1万m3，砂仓内人工砂脱水主要靠重力脱水方式，造成砂仓下部人工砂含水量偏高，脱水困难，且在垂直向上砂含水分布很不稳定，为尽量改善人工砂的脱水效果，监理督促施工单位在砂脱水筛倾角、振幅进行优化调整，使人工砂脱水与石粉回收找到最佳平衡点，而尽量将人工砂石粉维持在12%～14%范围内，细度控制在26～28，尽量改善人工砂的脱水效果；另要求运行单位严格按顺序进仓、使用料仓，尽量延长人工砂脱水时间，并对输砂过程中的外来水进行截排，，尽量保持人工砂稳定。
⑶ 粗骨料的超逊径质量控制点在预筛分、中碎开口以及分级筛分。为预防粗骨料超径超标，每周至少一次对预筛分、分级筛分的筛网以及中碎开口度进行检查，发现问题，及时要求施工单位进行更换或调整。另要求对分级筛的进料厚度进行控制并及时对筛网卡料现场进行处理，以防止粗骨料逊径超标。
⑷ 左岸砂石加工系统细骨料生产采用巴马克砂、棒磨机砂以及筛分楼砂和回收石粉四部分砂混合工艺。为保证成品砂的质量稳定，要求施工单位对各部位砂的细度模数、石粉含量明确控制阈值，规定各车间设备开机组合，以便生产控制。同时为防止细颗粒流失，提高石粉回收，要求制砂车间必须先于筛分楼提前开机10分钟，并对筛网的冲洗水量进行控制。
2.2左岸混凝土拌和系统
⑴ 预冷混凝土出机口温度控制：①控制水泥、粉煤灰的入罐温度；②做好拌和用水、预冷骨料砸石温度控制，尤其是砸石温度对出机口混凝土温度影响明显，粗骨料每降低1℃，出机口混凝土约降低0.6℃左右，所以粗骨料必须确保冷透。③为保证小石预冷效果并有效防止冻仓情况出现，小石含水率控制不宜超过2％；针对小石易冻仓问题，可采用分级预冷的措施解决，即一冷采用正温预冷，待小石表面含水被风干后，再进入二冷进行负温强冷，以尽量利用小石预冷保证出机口混凝土温度；④为保证骨料预冷质量，避免出现砸石温度波动影响出机口温度，应对一冷、二冷骨料仓加强管理，可根据实际情况对一冷、二冷进风温度及料仓料位高度进行明确规定，以便检查、操作和控制；⑤据工程资料可知，10Kg冰可使出机口混凝土降低1℃左右，掺冰量对混凝土出机口温度控制至关重要，为保证掺冰量应尽可能降低人工砂含水率。⑥督促运行单位每日按要求频次做好砸石温度、拌和用水、出机口温度自检的同时，加强监理的抽检、控制工作，确保混凝土出机口温度满足要求。
(2) 为保证拌和楼拌和混凝土质量稳定：①对混凝土投料顺序及拌和时间进行生产试验确定，确保混凝土拌和质量；②每月对拌和楼称量系统进行压称，确保满足计量、投料精度要求；③对水、外加剂等对混凝土质量影响较大的组分的称量系统及管路要求运行单位必须及时清理，确保掺配精度。④要求每座拌和楼生产时必须配置试验人员进行盯楼，以便及时根据出机口混凝土性能对混凝土各组分进行调整。同时为更好地保证拌和楼混凝土生产可考虑具有砂含水率测定及自动加砂减水功能、自动调度系统等功能的拌和楼。
⑶ 对左岸拌和楼混凝土生产过程实行监理24小时监督控制，利用见证、平行独立检测、跟踪检测等手段，对拌和楼的原材料、机口混凝土质量进行全过程检测、控制，确保大坝混凝土生产质量满足相关要求。重点控制：①粗骨料砸石温度检测：当班监理每4h对二次风冷后的粗骨料进行温度检测，对特大石、大石、中石需量测表面温度和内部温度，小石仅检测表面温度，特大石、大石、中石的砸石温度要求达到0℃以下，小石温度控制在5-8℃。②出机口温度控制：监理每2h对出机口温度进行一次检测，严格按照设计下发的现场通知单规定操作，对7℃混凝土出机口温度超过9℃作为弃料，连续5罐超过7℃需停楼处理。 ③坍落度、含气量控制：每2h对出机口混凝土坍落度、含气量进行一次检测。根据设计下发的现场通知单规定，对设计坍落度要求3～5cm的混凝土，大于7cm的做为弃料，含气量按5±0.5％控制，最小值不小于3.5％。
三、监理进度控制
小湾水电站左岸砂石加工及混凝土拌和系统因受场地布置限制,土石方开挖及边坡支护工程量大。工程建设过程中,由于点多面广、工序繁杂、场地狭小、施工条件差,致使工程施工进度一度受到影响。对此,通过每周监理例会、单项施工进度计划审批、对施工进度有益的合理化建议及要求等加强了进度控制协调制度和控制措施。施工过程中,监理通过对承包商资源投入情况的检查和对施工方法的检查,要求施工单位采用新工艺、新材料等措施,有效地缩短了工序间歇时间和工程建设时间。
左岸砂石加工系统采取了设计施工总承包形式，于2001年12月23日开工，2005年6月30日前完成建安工作及系统生产调试，2005年6月30日试运行结束。左岸混凝土拌和系统于2004年10月1日开工建设，2005年6月18月完成设备安装调试并开始试运行，2005年9月1日正式投产。自左岸砂石加工系统、左岸混凝土拌和系统投产以来均按业主下发混凝土、砂石骨料月生产计划完成生产任务，且左岸砂石加工系统基本实现满井生产，满足大坝混凝土浇筑需求。
四、造价控制
监理主要通过工程量计量与支付、合同变更管理、索赔处理等手段,在业主授权范围内,把工程造价控制在一定水平。过程中严格执行“不完工不支付、不合格不支付、无现场签证不支付”的原则，有效防止超报、超结现象；严格执行招、投标文件的承诺，施工单位承诺过的不在进行结算；工程投资计划的实现与完成工程的计量支付始终处于受控状态。
小湾水电站范文3
[关键词]小湾电站；定子裂纹；处理
中图分类号：TM303.3 文献标识码：B 文章编号：1009-914X（2014）34-0168-02云南小湾水电站2#机定子在磁化试验过程中，因振动过大，造成定子机座局部焊缝和母材产生裂纹。本措施重点阐述2#机的裂纹处理方法。
1 2#机定子裂纹部位
1.1 共计有23块定位筋锁定板单侧焊缝有裂纹，每块锁定板裂纹长度为80mm。锁定板所在定位筋编号分别为：第29#、34#、39#、42#、45#、47#、55#、57#、59#、64#、67#、73#、79#、80#、84#、88#、96#、97#、99#、103#、105#、114#、116#。
1.2 斜立筋与臂板之间的角焊缝共计有12个部位有局部裂纹，详细部位分布如下：
1）1#斜立筋距第7层环板之下150mm处发现单条裂纹，裂纹长度约100mm。
2）3#斜立筋距第7层环板之下160mm处发现单条裂纹，裂纹长度约80mm。
3）6#斜立筋距第7层环板之下100mm处及距第4层环板之下120mm处发现两条裂纹，裂纹长度约100mm。
4）7#斜立筋距第4层环板之上120mm处及距第1层环板之上20mm处发现两条裂纹，裂纹长度约200mm。
5）9#斜立筋距定子机座第7层环板之下110mm处、距第6层环板之下40mm处及距第1层环板之上30mm处发现三条裂纹，裂纹长度约200mm。
6）10#斜立筋距第7层环板之下50mm处发现单条裂纹，裂纹长度约80mm。
7）11#斜立筋距第7层环板之下60mm处发现单条裂纹，裂纹长度约60mm。
8）12#斜立筋距第7层环板之下40mm处发现单条裂纹，裂纹长度约70mm。
1.3 空冷器挂板角焊缝处局部裂纹共计有11处，详细部位分布如下：
2#、3#斜立筋之间左下，3#、4#斜立筋之间右下，4#、5#斜立筋之间右下，6#、7#斜立筋之间右上、右下，7#、8#斜立筋之间右上、右下，8#、9#斜立筋之间右下、左上，9#、10#斜立筋之间右上，10#、11#斜立筋之间右下。其中9#、10#斜立筋之间右上，7#、8#斜立筋之间右上，5#、6#斜立筋之间右下，焊缝裂纹已延展到母材上。
1.4 斜立筋与下环板之间的角焊缝裂纹分布情况如下：
7#斜立筋与下环板下部角焊缝右侧发现裂纹，长度在200mm左右；
9#斜立筋相同焊缝位置左侧发现裂纹，长度520mm左右；
7#、8#斜立筋之间右侧立缝上部发现裂纹，长约500mm左右；
6#、7#斜立筋之间左侧内部立缝中部发现裂纹，长约600mm左右。
斜立筋与下环板之间的角焊缝裂纹如图1所示。
1.5 20根φ8mm圆钢全部断裂（用于固定测温电阻线）。
于2009年2月4日上午，对7#、9#斜立筋与下环板角焊缝处的裂纹部位进行打磨和止裂处理，经过反复多次的PT检查和不断的加深打磨深度，最终彻底消除裂纹后的具体情况如下：
1）7#斜立筋处裂纹沿母材表面深入角焊缝20mm，处理长度约为240mm；
2）9#斜立筋处最终打磨槽长约为270mm，槽最深处离母材表面29mm，槽宽10mm，裂纹沿焊缝熔合线延伸入母材。
1.6 2009年2月6日，我部又对2#机12根立筋与下环板角焊缝采用MT探伤复查，探伤结果如表1所示。
在2月20日下午，7#斜立筋正面裂纹已全部磨除，打磨深度最深处约为30mm，打磨深度较深的一段约200mm长，焊接时只补焊至坡口深度的1/2，就进行后热处理。当温度冷却至室温后，接着进行反面裂纹的打磨处理，至2月25日下午，7#斜立筋反面裂纹处已打磨至深度约30mm时，仍见有少量微裂纹。从正、反两面的打磨深度可以看出，7#斜立筋靠外侧约200mm范围内是贯穿裂纹，目前仍在进行反面侧的裂纹打磨处理。
2#机定子斜立筋编号如图2所示。
2、机座裂纹焊接修复方法
2.1 裂纹磨除
全部裂纹采用手工方法磨除，在位置较宽敞部位采用φ100角磨机打磨，在位置较狭窄部位采用径向角磨机打磨。在打磨过程每打磨一定深度后用PT检查，经过反复打磨和多次的PT检查，最终将裂纹彻底消除。
斜立筋与下环板之间角焊缝的裂纹打磨坡口示意如图3所示。正、反面均有裂纹时，先进行正面裂纹的打磨和补焊处理，合格后再进行反面裂纹的打磨和补焊处理。
2.2 定子铁心保护方法
在裂纹处理前，为确保定子铁心不受损伤，必须对铁心采取保护措施。利用1#、2#机铁心叠装完成后剩余的补偿片（绝缘片）进行保护，用剪刀将补偿片的齿形部位剪除。根据裂纹部位的具置来铺垫和保护，确保保护范围在处理部位四周约300mm范围以上。在处理空冷器挂板的上部角焊缝裂纹时应对此部位两个斜立筋间的全部铁心进行全面保护。
因锁定板与铁心片距离较近，在处理锁定板裂纹时不能用磨光机打磨，而只能采用直接焊接的方法处理。
2.3 裂纹处理顺序和原则
裂纹处理顺序：首先是斜立筋外侧（即正面）与下环板角焊缝的裂纹，其次为斜立筋内侧（即反面）与下环板角焊缝的裂纹，其次为其它处的裂纹。
裂纹处理原则：对逐个部位进行处理，并将斜立筋外侧的裂纹处理合格后，再处理内侧，尤其是对贯穿性裂纹的修复是十分必要的（如7#斜立筋），补焊时当正面焊缝补焊至坡口深度的1/2后就进行后热处理，接着进行反面侧裂纹的磨除和补焊处理，当反面焊缝补焊至坡口深度的1/2后，进行正、反面的交替焊接。清除裂纹缺陷（含坡口处理）时严禁采用碳弧气刨，而只能采用打磨处理的方法。使用磨光机将裂纹部位修磨成近似“U”形的焊接坡口型式，坡口底部平整无尖角，坡口角度约为10°。
在裂纹磨除过程中，应磨除一定深度后，就应作PT检查，若经检查后，尚有裂纹存在时，则应继续进行打磨处理，经过反复多次的100%PT检查和打磨，直到彻底消除裂纹为止。最终经过PT检查，确认裂纹已全部消除后，方可进行预热和补焊处理。
2.4 焊前预热
负责预热的电工应明确缺陷产生部位和铺设加热带的位置，根据缺陷位置和长度铺设2～3块加热块。
预热温度控制在80～120℃，预热时应缓慢加热，将升温速度控制在50℃/h，并确保以裂纹位置为中心、直径为300mm范围内的斜立筋正、反面侧均匀受热，控制层间温度应≤200℃，中途停止焊接时应保温或采取后热处理等措施。
2.5 补焊处理
采用手工电弧焊接或气体保护焊的焊接方法，手工电弧焊接时采用J507焊条，直径为φ3.2～φ4.0mm，气保焊时采用焊丝ER70S-6，直径为φ1.2mm。电焊条在施焊前，严格按说明书的要求进行烘焙，烘焙温度和时间为350℃×2h，施焊时将焊条存放于100℃的保温筒内，盖好筒盖，随用随取。
焊接时采用多层多道、退步、短弧、小电流、窄道焊的焊接方法，焊缝应填满弧坑，应及时清除焊渣，及时发现与铲除焊缝层间缺陷。焊接接头应错开30～50mm。
除打底层和盖面层（多焊一层或盖面层高于母材3mm以上，并最终将其磨除）外，中间各层在焊后立即进行有序、适度的气动热锤击，促使焊缝金属产生塑性变形，以抵消焊缝的一部份收缩量，从而起到减小焊接应力作用，最终达到消除焊接内应力的目的。
2.6 锤击工艺和要求
锤击过程中使用压缩空气作为动力源，压力6bar。制作专用的锤体进行锤击。锤头形状如图5所示，不能有尖锐的尖角存在。
锤击须在焊后立刻进行，即在焊道红热状态下操作，以产生足够的塑性变形。锤击时间持续按每平方厘米10秒钟。
为减小补焊处的应力集中，将斜立筋与下环板的下部角焊缝处的补焊位置修磨成圆弧R型。如图4所示。
2.7 焊缝的后热处理
小湾水电站范文4
在我国广袤的电力版图上，华中地区是一块脆弱的腹地，匮乏的电源支撑起地区高速的经济发展，奇迹背后总有担忧。近年，缺电的华中有望以核电解“燃煤之急”，而福岛核事故之后，内陆核电站审批“急冻”，选址思路的不明朗再次让华中等待。此时，原三峡总公司总经理、中国工程院院士陆佑楣创造性地提出，借鉴水电站建设的经验，将傍水而建的核电站移至山中，这个工程设想如获实施，无疑为选址提供了极广阔的空间，对等待二十多年的湖北、湖南等核电高热省份的意义无疑是巨大的，而我国跨区输电的压力也将大为减轻。当然，当前，即使以处理核废料为例，各国大都采取浅部临时掩埋的措施，在利用深部岩石洞室作为永久储存库方面，虽然科学家为之奋斗了几十年，迄今未获圆满解决。而核电站的选址要求非常高，选址需非常慎重。院士的建议怎样付诸实践?让我们先仔细看一看这幅铺展在面前的蓝图。
日本福岛核电站核泄漏事故是因地震、海啸导致电站失电、循环泵停运、堆芯融化而引起的，如果把核电站的反应堆置于山体内(即地下)，因岩体和钢筋混凝土是良好的抗辐射介质，若发生核泄漏，可将其封闭在地下洞室内，起到防止核泄漏扩散的作用。
地下核电站的总体布置为：核岛部分(安全壳及其相伴的安全厂房)置于地下(山体内)，常规岛(汽轮发电机)置于地面，核岛产生的高温高压蒸汽可通过布置在隧道内的管道输向常规岛(属分体布置形式)。如果山体地质条件允许，也可把常规岛部分一并置于地下，视综合效益而定。下图是地下核电站安全壳设想示意图。
地下厂房工程实例
由于当今水电站的厂房大部分置于地下，因此联想将核电站置于地下的可行性。以下列举几个地下水电站实例：
1 长江三峡水电站有6台70万千瓦总计420万千瓦的发电厂置于大坝右岸的地下山体内，厂房跨度32.6米，长度311.3米，开挖高度87.24米，现已有3台投入运行，计划2012年6台机组全部投产。
2 金沙江向家坝水电站有4台80万千瓦总计320万千瓦的发电厂置于右岸山体内，厂房跨度33.4米，长度255.4米，开挖高度88.2米，现已开始机组安装，计划于2012年分批投产运行。
3 金沙江溪洛渡水电站左右岸各有9台(共18台)77万千瓦总计1386万千瓦的发电厂全部置于山体内，厂房跨度31.9米，长度444米，开挖高度75.6米。厂房开挖及土建工程已全部完成，现正进行机组安装，计划于2013年分批投产运行。
4 澜沧江小湾水电站右岸有6台70万千瓦总计420万千瓦的发电厂全部置于山体内，厂房跨度29.5米，长度326米，开挖高度65.6米，2010年已全部投产运行。
5 雅砻江二滩水电站左岸有6台55万千瓦总计330万千瓦的发电厂全部置于山体内，厂房跨度25.5米，长度280.29米，开挖高度65.38米，2000年已全部投产运行。
6 正在做前期工作的金沙江白鹤滩水电站设计有左右岸各7台(共14台)100万千瓦总计1400万千瓦的发电厂全部置于山体内。
还有很多已建、在建和设计过程中的水电站把发电厂房布置在地下山体内主要原因是水电站大都位于深山峡谷中，大坝(挡水建筑物)占据了主河道，坝体内要留出泄洪孔的位置，很难再为发电厂房留出空间，转而设计于山体内(地下)。这也是国内(特别是西部山区)大部分水电站基本的设计模式，是安全经济的选择。地下发电厂房在长期的建设实践中积累了丰富的地下工程施工经验，在技术上已十分成熟。
可行性分析
1 造价
已建和在建部分水电站地下厂房的基本参数和造价情况见下表。由表可知：
a)地下厂房造价在水电站总投资(含大坝主体工程、移民等)中所占比重较小，溪洛渡水电站为23.68％；小湾水电站为8.7％；二滩水电站为16％(以上3个水电站的发电厂房均为地下厂房)。
b)地下厂房造价中，洞室开挖、混凝土工程、支护、灌浆等土建工程造价会受水电站所处地理位置、地质条件、物价水平等因素影响，其在地下厂房总造价中所占比重约在40％-60％左右。2000年投产的二滩水电站地下厂房土建工程造价占总造价的63％，2010年投产的小湾水电站为45.3％：而将于2012年蓄水发电的向家坝水电站地下厂房土建工程造价占总造价的比重下降为38％，将于2013年蓄水发电的溪洛渡水电站也仅有40％：三峡水电站地下厂房土建工程造价占总造价的比重较小，为25％。
c)地下厂房洞室单位体积土建工程造价约在0.05-0.15亿元／万立方米。二滩水电站单位体积土建工程造价约为0.152亿元／万立方米、三峡水电站约为0.074亿元／万立方米、向家坝水电站约为0.087亿元／万立方米、溪洛渡水电站约为0.050亿元／万立方米、小湾水电站约为0.077亿元／万立方米。
2 岩体结构安全性
通过详细的地质勘探、选择良好的岩体、避开岩体内较大的断层、裂隙和软弱带，并设计良好的厂房体形，地下洞室的围岩应力是很小的。同时，核电站的核岛安全壳无论是二代还是三代epr或ap1000都是直径40米左右的圆筒型结构，对降低围岩应力极为有利。
3 抗(地)震性能
事实证明，地下建筑物的抗震性能远优于地面建筑物，已建和在建水电站的地下厂房抗震设计烈度均在7－8度左右。
4 厂房起重设备能力
水电站地下厂房因要起吊发电机的定子、转子(70－100万千瓦级的发电机转子重约2000吨)，均采用2×1250吨的桥式起重机抬吊，具备起吊核电站反应堆压力容器的能力。
5 地下水污染问题
若将核反应堆置于地下，存在污染地下水的可能性。而根据地下水电站的施工经验，地下厂房四周及周边岩体内均可通过固结灌浆和帷幕灌浆来阻隔地下水，形成封闭的、独立的空间，以确保放射性物质处于全封闭的状态。
6 地下厂房密闭性
核电站的地下安全壳及相伴的辅属厂房与地面设施之间将设有各种连通通道(交通洞、压力管道、电缆管道、信息仪表通道、通风竖／斜井等)，为确保发生核泄漏等事故时地下厂房的密闭性，可在上述通道口设计密闭闸门，紧急情况下予以关闭。核反应堆的乏燃料和低放射性排放物都可在地下设计专门的储存室予以保存。
7 选址
内陆核电站的选址是非常困难的，电站建设需要大面积平坦的土地，难免要占用农耕用地、影响居民生活。我国有大量的崇山峻岭和不可耕种或生活的山地，将核电站置于此类地区的地下，避免破坏地表，可节约农耕用地，减少对居民生活的影响。
8 冷却水
核电站的常规岛汽轮机需要大量的冷却水。若将核电站建在山区，可在山沟内配合修建小型水库，以提供冷却水，是完全可操作的。
小湾水电站范文5
关键词：导流隧洞 围堰堰外引渠 水下爆破 安全振动监测
Underwater Blasting Execution Technique of Guide Ditch ahead of Water Conveyance Tunnel
Abstract: A new advanced blasting technique in China， delay in hole and sequence out hole blasting technique， was adopted in underwater blasting excavation of guide ditch ahead of water conveyance tunnel at Xiaowan Hydropower Station， thereby the controlling aim of high explosive rate and low single dynamite weight was achieved， the maximal particle vibration velocity was controlled in allowable range， guaranteed the safety of Cofferdam and rock dam and entrance water tower and so on， provided powerful guarantee for the successful guide water of the guide tunnel. The paper described the relational parameters and vibration test of the underwater blasting of guide ditch ahead of water conveyance tunnel.
Key words: Water Conveyance Tunnel， Guide Ditch ahead of Cofferdam， Underwater Blasting， Safe Vibration Test
1 工程概况 小湾水电站位于云南省西部南涧县与凤庆县交界的澜沧江中游河段，系澜沧江中下游河流规划八个梯级水电站中的第二级，小湾水电站导流隧洞进口围堰堰外引渠开挖参数为：1＃导流隧洞宽26.6m；2＃导流隧洞宽26.6m～38.35m，中墩保留宽20.8m；引渠底板开挖高程为988m。导流隧洞堰外引渠开挖长度（水流方向）为26～35m。2003年11月下旬实测流量为730m3/s，枯水期水位为1003.7m高程，围堰前期部分堰外引渠开挖至996～998m高程，为提供F5沟出渣通道，将围堰外侧回填至1016m高程形成出渣道路，为减少钻孔难度及工程量，根据澜沧江水位将堰外堆渣体平台高程降至1004m高程，再进行水下爆破钻孔施工。但回填石渣深度仍有3～15m左右。
导流隧洞进口1#堰外引渠ф115mm预裂孔57个，爆破孔245个，设计孔深17.6m；2#堰外引渠ф115mm预裂孔35个，爆破孔288个，设计孔深17.6m。设计总钻孔深度为11000米，其中回填土中钻孔深度约为5375米，水下岩石钻孔深度约为5625米。从2004年1月21日至2004年2月14日进行导流隧洞进口围堰堰外引渠预裂孔钻孔及爆破施工；2004年2月15日至2004年3月23日进行导流隧洞进口围堰堰外引渠主爆区钻孔及爆破施工，施工强度达到268m/天。
2 爆破方案选择
因进口堰外引渠爆破开挖纵深较长，达到26～35m，一次起爆药量较大，为保证围堰、预留岩埂及进水塔建筑物的安全，考虑了两种方案：
方案概述
优点
缺点
每条洞堰外引渠爆破区分两区爆破
1、有效减少一次起爆药量；
2、爆破网络连接相对简单；
3、可提供后区爆破有效及准确的临空面；
4、对周围建筑物安全影响较小。
1、前区爆破对后区爆破孔破坏防护困难，有可能造成后区爆破区前几排爆破孔无法装药；
2、施工工期长，很难保证在枯水期施工完成，对导流隧洞分流影响巨大。
每条洞堰外引渠爆破区一次爆破
1、不存在前后区爆破影响问题；
2、爆破孔网参数相对一致、简单，钻孔易于控制；
3、可通过爆破网络连接、起爆顺序及后冲方向减少对周围建筑物安全影响；
4、施工工期相对较短，满足施工工期要求，为导流隧洞分流提供有效保证。
1、一次起爆药量较大；
2、爆破网络连接复杂，网络防护困难；
3、需通过造孔记录推断爆破临空面位置；
小湾水电站范文6
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