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通风设备范文1
关键词 人防工程；通风；设备；使用；维护；管理
中图分类号TU99 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2012）80-0098-02
人防指挥所通风系统是人防工程的重要组成部分，是保障战时工程内掩蔽人员和物资通风换气的必要系统。由于人防指挥所平时内部人员不多，考虑到设备运行费用，设备使用时间不多工作强度不大，主要以维护为主。而在战时使用的特点是时间紧，任务重，通风系统必须保证随时运行良好，这就对通风设备维护管理提出了更高的要求，即设备在平时使用不多的情况下随时都能运行正常。笔者就人防工程通风设备的维护管理问题，联系工作实践和平时的学习进行了相关的总结。
1通风系统的组成及作用
1.1人防工程进、排风系统的组成及作用
工程进、排风分别设有清洁式通风，滤毒式通风和隔绝式通风三种通风方式。
1.1.1清洁式通风系统
清洁式通风系统由进、排风机，管道，密闭阀门及消波设施等组成。平时或战时工程未受到敌人核生化武器打击时工程采用清洁式通风。
1.1.2 滤毒式通风
滤毒式通风系统由除尘滤毒设备，进、排风机，管道，密闭阀门及消波设施等组成。当工程受到敌人核生化武器打击，有人员急需进出工事，或室内CO2浓度升到1.5%以上，O2降到19%以下人员难以忍受时，并证明是该滤毒器能过滤的毒剂，且室外浓度较低时，才可以转入滤毒式通风。滤毒式通风时，工程要超压排风（全工程超压排风或局部超压排风），以防止工程外毒气渗入工程内。超压排风必须通过口部洗消间和防毒通道，以保证此时进出工程人员安全。滤毒式通风时，该管道上的密闭阀门必须与进、排风连锁控制，以确保进、排风系统安全。
1.1.3 隔绝式通风
当工程受到敌人核生化武器打击，还不能断定工程内所设滤毒设备能否过滤掉有害物质时工程进行隔绝式通风，即关闭工程进、排风系统，只开启工程内部通风空调系统进行循环通风。
1.2 电站进、排风系统组成及作用
指挥工程一般都设有柴油发电站，为保证柴油发电机正常工作，电站必须设置独立的进、排风。该系统由进、排风机、管道、密闭阀门及消波设施等组成。发电机工作运转过程中，机房需要不断地消除机组不严密部位泄漏的一氧化碳（CO）和丙烯醛（C3H4O）等有害气体，在机房消除有害物主要靠通风稀释和排除废气，送入新鲜空气的通风方法，保证空气中CO和C3H4O的含量在允许浓度下，（CO≤30mg/m3，C3H4O≤0.3mg/m3）。发电机停止工作时，应关闭进、排风机；同时关闭进、排风管道上的密闭阀门，防止外面潮湿空气通过管道进入电站。
2 影响工程内通风系统正常运行的环境因素
2.1 潮湿的环境
由于工程防水缺陷，外来水源渗透，外来潮湿空气的渗入，工程内生活用水等使工程内湿度大，电气绝缘降低，容易产生短路或引起设备故障，风管，阀门的锈蚀。
2.2 工程内有毒有害气体
装修材料的挥发物，工程内产生的氡气等有害放射气体的积聚对电气设备的腐蚀，接触不良，影响正常运转；风管、阀门的腐蚀老化。
2.3 温热的环境
工程内通信设备、计算机、照明灯具和人员都会产生热量以及夏季新风带进的热量。为保证工程内部各种指挥通信、办公设备及其他设备的性能不受影响，工程内温度应控制在22℃～28℃，湿度在50%～70%，需要开启通风空调系统来调节。
3 通风系统的使用和维护管理
3.1 通风设备的使用和维护管理
在风机使用中要注意其声音是否正常，轴承和电机温度是否高，当发现风机声音异常，轴承或电机温度过高时，应停机检查，排除故障。当湿度超过正常值时，应加强对电机绝缘值的测量，防止发生设备损坏、触电等事故。通风机累计动转300小时左右，须检修一次，主要检查通风机管道帆布软接管有否损坏，风机叶轮是否平衡、叶片和机壳有无相碰现象、联轴器中心是否正常、各部螺丝是否坚固。
金属网油滤尘器平时不经常使用，应每年浸油一次；战时使用，在滤毒式通风转换为清洁式通风时，应彻底清洗或更换金属网油滤器，清洗时，人员应带防毒面具、手套、穿防毒衣，清洗后的水应妥善处理。检查纸除尘器和过滤吸收器外壳是否损伤锈蚀、掉漆，各种密闭垫、套袖是否老化，螺栓是否松动。连接过滤吸收器前后的通风管必须密闭，不能漏气；平时不安装的纸除尘器和过滤吸收器可按设计位置就位，严禁打开风口堵头；各种配件均应放置有序，保证齐全；已安装的纸除尘器和过滤吸收器，每隔五年必须在防化部门的指导下，检查其性能是否失效。
3.2 通风管道的维护管理
工程口部防护段预埋和安装的风管是金属风管，由于防护段的风管处于比较潮湿的环境，管道易生锈，维护管理要注意定期除锈刷漆，特别是风管内壁除锈刷漆。工程内风管一般设在吊顶内，要经常检查吊顶内风管是否损坏，法兰连接螺栓是否松动，有无漏风；风管吊杆与托架连接螺栓是否松动，特别是风管拐弯处；房间送风口与风管出风口之间软连接管上下连接是否松动或脱落。对金属部件风管、法兰、支架、吊杆等应每年维护保养一次，对锈蚀的部件应除锈涂漆，坚固松动的螺丝。每五到十年大修一次，对损坏或锈蚀严重的应及时更换。对染毒管道检修后，应结合密闭阀门的性能试验进行气密检查。
3.3 通风阀门的维护管理
在工程口部防护段进、排风道上设有两道手电动密闭阀门。该阀门的作用是必要时隔断内部风管与外部的连通，以阻止工程外潮湿空气或染毒空气沿风管进入工程。手电动密闭阀门应与进风机或排风机开关一致，保证其开关灵活，密闭性良好。设有三防自动控制的工程，手电动密闭阀门与进排风机必须连锁控制，既能自动控制又能手动控制，阀门开关指示明确。每五～十年结合风管检修，应对风口、阀门全面检修一次，对各部件除锈，涂漆和涂油，对损坏严重的部件应及时进行更换。
3.4 风量调节阀和防火阀的维护管理
为了使通风设备和管道的风量满足设计要求，在通风管路不同位置设有风量调节阀，这些调节阀安装竣工时基本调节好了，维护管理中不要随意动它。另外，风管穿过有防火要求的隔墙时，要设置防火阀。其作用是一旦工程某房间失火，防火阀能自动关闭，阻止火沿管道蔓延。防火阀平时常开，当风管内空气温度超过70℃时，防火阀内锡丝熔断，防火阀自动关闭。维护管理中不要去拉动防火阀拉环，使其保持常开状态。每个季度检查一次风口、各种风量调节阀门的活动部件，开关是否灵活，阀体螺栓是否松动，阀体是否锈蚀，发现问题及时处理。
4 通风维护管理应注意的一些问题
4.1 工程防潮问题
在潮湿季节，工程外面空气湿度比工程内高。在这期间工程口部防护门、密闭门都要关闭，人员进出工程时，要进出一道门随手关闭门，以减少外面潮湿空气进入工程；其次，当进、排风未开启时，管路上的密闭阀门要关闭，确保整个工程密闭。
为节省维护费用，冬天应利用室外空气温度低湿度小的特点，对工程进行自然通风除湿。打开工程口部门，使工程内部空气与新风对流换气，以降低工程内部湿度，排除工程内部有害气体。
4.2 做好工程维护管理记录
工程内各种通风除湿设备运行时间、运行状况；主要房间温湿度；设备故障及原因分析、处理结果等要认真记录。
参考文献
通风设备范文2
【关键词】巷道；掘进；通风方式；设备选用
无论在新建扩建还是生产矿井，都要开掘大量的井巷工程，开掘井巷，为了排除从煤（岩）体涌出的有害气体、爆破产生的炮烟、矿尘，净化气候条件，要对掘进工作面进行不间断的通风。而这种井巷仅有一个出口，不能形成贯穿风流，要采用局部通风机、高压水气源或主要通风机产生的风压等技术手段向掘进工作面提供新鲜风流和排出污浊风流。
1、通风方式
煤矿巷道掘进使用局部通风机进行通风。其可划分为压入式通风、抽出式通风、混合式通风，而混合式通风效果最佳，应用最广。
1.1压入式通风
如图1所示，局部通风机将新鲜空气从风筒压入工作面，使污浊空气从巷道排出。在通风中炮烟不断随风流排出，在巷道出门处的炮烟浓度下降到许可浓度时，排烟过程结束。
为确保通风效果，局部通风机安设在有新鲜风流流过的巷道内，距掘进巷道口必须大于10m以上，防止出现循环风流。为有效排除工作面的炮烟，风筒口距工作面的距离通常要小于10m。
它有效射程较大，冲、排炮烟的作用很强；工作面回风不通过通风机，在有瓦斯涌出的工作面采用这种通风方式安全可靠；工作面回风沿巷道流出，在沿途一并将巷道内的粉尘及有害气体带走。它的缺点是：长距离巷道掘进排出炮烟需求的风量大，排出的炮烟在巷道中随风流扩散，范围大，时间长，工人进入工作面要穿过污浊气流。
1.2抽出式通风
如图2所示，局部通风机将工作面的污浊空气从风筒被抽出，新鲜风流沿巷道流入。风筒的排风口要设在主巷道风流方向的下方，距掘进巷道口应大于10m。
抽出式通风回风流经通风机，若因叶轮与外壳碰撞或其他原因出现火花，有发生煤尘、瓦斯爆炸的危险，在有瓦斯涌出的工作面不可采用。抽出式通风的有效吸程不长，只有在风筒口离工作面较近时即可取得满意的效果，因此，在平巷掘进中采用不多，在深竖井掘进中应用较多。抽出式通风的优点是：在有效吸程内排尘效果好；排炮烟需要的风量较小；回风流不污染巷道。抽出式仅能使用刚性风筒或刚性骨架的柔性风筒。
1.3混合式通风
这种通风方式是同时使用压入式和抽出式的通风方式。在掘进巷道时，单独使用压入式或抽出式通风均有各自的优点和缺点。混合式通风利用辅助局部通风机作压入式通风，使新鲜风流压入工作面，冲出工作面的气体和粉尘。为使冲洗后的污风在巷道中从经风筒排出，要用另台主要局部通风机进行抽出式通风，这就构成了混合式通风。
局部通风机和风筒的布置如图3所示。局部通风机的吸风口要大，与抽出风筒抽入口的距离要大于15m，避免形成循环风流。吸出风筒口至工作面的距离应等于炮烟抛掷长度，压入新鲜空气的风筒口到工作面的距离不可大于压入风流的有效作用长度。
2、通风设备
2.1局部通风机。局部通风机要求体积小，效率高，噪声低，风量、风压可调，坚固和防爆。国产的BKJ66一1子午加速型系列局部通风机效率高，噪声低。
2.2风筒。常用的刚性风筒有铁风筒、玻璃钢风筒等。坚固耐用，可用于不同通风方式，其缺点是笨重，接头多，体积大，储存搬运、安装困难。柔性风筒有胶布风筒、软塑料风筒等。在巷道掘进中使用较广，具有轻便、容易安装、阻燃、安全性能可靠等优点，但容易划破，仅能用在压入式通风。
通风设备范文3
关键词 广电发射设备；排风设备的再利用；节能新技术
中图分类号TN93 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2014）108-0011-02
近年来，随着电子工程技术的飞速发展，广播电视发射设备的不断改进和更新，现阶段我国广播电视发射设备的冷却系统已经由过去的大功率电子管水冷却发展到现在的全固态轴流风机风冷却。
众所周知，任何机电设备的正常运行都会产生一定的温度，而温度的升高都会对机电设备产生一定的高温损坏。所以为了使设备能正常运行，就要对其采取进行冷却降温保护从而延长使用寿命。现今广电发射设备基本都是大功率的全固态发射机，均采用全固态轴流风机风冷却技术。安装在发射机机箱底部的轴流风机基本上是大功率的，由风机吹启一定的风来冷却机箱中的各个模块后，再通过机箱顶部的几个轴流排风风机将其从机箱顶部排出，而这排出的风往往都是有一定温度的热风。
1对发射设备排出的热风集中控制的构想
现今发射台站都装备多部多套广电节目的发射设备，由于机房空间一定，发射机由少增多，使整个机房由过去的少部发射机产生较少的热量和噪音变为现在的多部发射机产生更多的热量和噪音。使得机房的温度逐渐升高，特别是机房工作人员在夏季工作时感觉更为闷热。尽管天窗上安装有排风设备，但仍未带来较为明显的效果。
空调是由电能通过压缩机产生一定的热风和冷气来达到调节室内温度的目的。广播发射设备就像是一个较大的制热的中央空调，它所产生的热能是完全可以利用的。如果把多部发射设备顶部的风口都通过管道连接在一起，集中到一个风道，再分别通向所需要的各部，那么同时可以降低机房的噪音和温度。
2通风管道的详细结构
通风管道由主管道和分管道组成，主管道由多部发射机上的通风口连接起来。由于各组发射设备的运行不一，有全天工作的，也有在规定时间内工作的，各个发射机的排风口通向主管道的位置都装有自动排风挡板。在发射机处于工作状态时，排风挡板会随风力排出而自动开启，同时排风挡板安装有开闭指示，在发射机停止工作时排风挡板会自动闭合，以不致排风主管道的风回流到停止工作的发射机中。为了使主管道通风更加通畅，在主管道上部可安装多个轴流风机，以加大风量的排出。考虑到轴流风机安装到主管道内部，而主管道内部的温度过高会对其造成高温损坏，故将轴流风机安装到主管道外部。采用斜式装置，既可保护轴流风机，又可达到排风通畅。另外，在主管道上增加一个排除灰尘的排风口，这个排风口平时关闭。考虑到主管道处的风是由多部排风机排出的风组成的，而发射机在运行时也不免将空气中的灰尘吸入机箱内，从而产生一定的尘土，当在对发射机进行定时检修时，可将分管道挡板全部关闭，开启主管道通向室外的排除灰尘土的排风口挡板，将尘土排到室外，检修完毕须关闭此排风口的挡板。
通风主管道用钢角架固定在各部发射机顶部，风口连接处用帆布筒和固定圈连接；分管道用钢角架吊装于屋顶或挂靠在墙壁上。
为了使排风管道更加通畅，使风量不致浪费，排风管道的设置应比分管道粗，一般在600mm*600mm的方形直筒，这样可大量聚集风能。分管道设置可略小于主管道，各部发射机通向主管道的风口连接处采用流线型风口连接，以减少风流阻力，可使风流都朝着一个方向流动。
为确保通风管道的正常使用，日常不需要繁琐的维护，只是在发射设备的定期检修和维护期间进行必要的维护和检修即可。维护的主要程序有，检查各轴流风机是否正常工作、各排风挡板是否开闭正常、排出通风管道内的杂物（主要是清除管道内的尘土）。
此外，为使通风管道的外形达到整洁美观，通风管道的制作是由多个白钢铁皮卷压和铆制的方形筒组成，同时在管道外部喷涂同发射设备机箱颜色相近的油漆，防止腐蚀生锈。
3 排风系统通风管道装置的再利用
首先，由于夏季气温高，机器产生的热量也高，而每个发射台站都建在高山顶上，高山上又常年湿气较高，居住环境比较潮湿，有的台站夏季也不得不开通供热系统以及使用电器设备除湿。浪费了许多人力、物力、财力。如果将通风管道产生的热量通过风道通向各个房间是可以解决这一问题的。现在事业建设在不断的发展，各地都积极改善台站面貌，由过去分散的平房或窑洞组成的生活区到现在改建成整体集中的楼房结构的生活区。这种整体结构一般包括有食堂、会议室和职工活动室的底层部分，职工住宅的中层部分，发射机房的顶层部分。这种结构在管理上显得更快捷、方便、集中。如果将发射设备的热能通过排风设备送到各部，将大大减少由气候条件带来的潮湿，改善了人们的生活工作环境，更加避免了夏季开启供热系统的繁琐，冬季时还可与供热系统同时进行供热，达到更好的供暖效果。
其次，各个发射台站都备有柴油发电机组，而它往往都安装在机房附近，在冬季气温骤低的时候，柴油机房温度过低油机启动困难。如果将通风通道送至柴油发电机房，可使机房温度提高，一旦遭遇外电断停，柴油发电机可以快速启动，给安全播出提供有利的保障。机房值班室在冬季往往使用电暖气取暖，将通风管道的一部分通向值班室，可将温度提高，虽然会产生一定的噪音，但可自行调节，以建立一个舒适的值班环境。
4结论
电子技术的飞速发展，带来了广播电视发射设备的不断更新，全固态大功率发射机是当今发射设备的主流，加强对发射设备的技术管理，增强创新意识，开拓发展空间，为高山发射台站营造一个良好的生活空间。
参考文献
[1]杨卫，贾祥福.广播电视发射技术研究[J].中国广播电视概述，2008，7：132-133.
通风设备范文4
关键词： 高速列车； 设备舱； 通风散热； 通风口； 格栅； 空气动力学
中图分类号： U270.384； U271.91 文献标志码： B
Numerical simulation on ventilation heat dissipation for
high speed train equipment compartment
HU Wenjin1， KONG Fanbing2， ZHANG Jiye1， HAN Lu2， LIU Bin2
（1.State Key Laboratory of Traction Power， Southwest Jiaotong University， Chengdu 610031， China；
2.Product Research and Development Center， Tangshan Railway Vehicle Co.， Ltd.， Tangshan 063035， Hebei， China）
Abstract： To research the effect of different location and type of grill vents on ventilation heat dissipation performance of equipment compartment， the aerodynamics model of a high speed train with underbody equipment compartment， bogies and so on is built. Based on 3D unsteady uncompressible N-S equation and turbulent model of k-ε two equations， FLUENT is used to numerically simulate the ventilation heat dissipation of equipment compartment of the high speed train running in 350 km/h. The results show that， the ventilation heat dissipation performance of equipment compartment can be effectively enhanced by rational arrangement of vent location； the ventilation heat dissipation performance of equipment compartment with vertical grill vents is better than that of equipment compartment with horizontal grill vents； the devices with high heat should be installed beside the “A” end which is nearby the outlet vents， and the other devices should be installed beside the “B” end which is nearby the inlet vents.
Key words： high speed train； equipment compartment； ventilation heat dissipation； vent； grill； aerodynamics
收稿日期： 2013-01-09 修回日期： 2013-02-21
基金项目： 国家自然科学基金（50823004）；“十一五”国家科技支撑计划（2009 BAG 12A01-C08）
作者简介： 胡文锦（1987—），男，四川彭州人，硕士研究生，研究方向为高速列车流固耦合动力学，（E-mail）
0 引 言
随着我国高速列车的迅速发展和不断提速，高速列车的安全运行对其设备的性能和可靠性要求越来越高[1]，特别是车底设备舱内的牵引变流器、牵引变压器等设备制约着列车的提速和安全.
高速列车车底设备舱的空间相对封闭且狭小，而牵引变流器等设备的发热量较大，容易导致设备舱内温度较高.研究[2]表明：高温是电子设备损坏的主要原因；温度过高，容易导致设备的性能和稳定性降低.因此，非常有必要开展对高速列车设备舱通风散热性能的研究.
目前，针对汽车设备舱散热的研究较多，主要包括发动机舱散热的CFD研究和热管理系统仿真研究[3-6].在高速列车空气动力学研究方面，主要集中于高速列车空气阻力、横风安全以及隧道通过性能等方面[7-8]，针对高速列车设备舱通风散热的研究较少.文献[9-11]研究高速列车牵引电机温度和冷却风机风量测量方法；文献[12-13]研究列车牵引变流器的通风散热.上述研究主要针对单一设备的温度和散热性能.
本文采用CFD数值模拟的方式，结合设备舱内流动特性，分析设备舱整体的通风散热性能，并对采用不同类型通风口格栅以及不同通风口位置的设备舱通风散热性能进行对比.
1 数学模型
当列车在无横风环境下以350 km/h速度运行时，风速为97.22 m/s，对应马赫数小于0.3.列车附近的流场可近似处理为三维黏性非定常不可压缩流场，湍流模型采用标准k-ε两方程模型，其控制方程的输运方程形式[9]为（ρφ）t+div（ρ（u-ut）φ）=div（Γ grad φ）+S（1）式中：t为时间；ρ为空气密度；u=（u，v，w）为流场速度矢量；ut=（ut，0，0）为列车运动速度矢量；φ为流场通量；S为源项；Γ为扩散系数.
能量守恒方程包含热交换流动系统必须满足的基本定律，表述为微元体中能量的增加率等于进入微元体的净热流量加上体力与面力对微元体所做的功.由此，可以得到以温度T为变量的能量守恒方程，其矢量形式[3]为（ρT）t+div（ρUT）=divλcpgradT+ST（2）式中：cp为比定压热容；U为内能；T为温度；λ为流体导热系数；ST为黏性耗散项，即流体的内热源和由于黏性作用流体机械能转换为热能的部分.
2 计算模型、区域和网格
2.1 计算模型
为分析高速列车车底设备舱进、出风以及舱内空气流动情况，计算模型采用头车+中间车+尾车的三车编组形式，全长76.4 m，考虑转向架等底部结构、头车设备舱和车间连接处，忽略受电弓等车顶结构.高速列车模型见图1，设备舱模型见图2.
图 1 高速列车模型
Fig.1 Model of high speed train
图 2 设备舱模型
Fig.2 Model of equipment compartment
为研究格栅类型对设备舱进、出风以及舱内空气流动的影响，建立横向和竖向2种通风口格栅模型，见图3.
图 3 格栅模型
Fig.3 Models of grill
考虑A和B 2种通风口位置分布情况：分布A见图2；分布B为将分布A中的通风口1向头车一位端转向架区域平移0.9 m，将通风口2和3向头车二位端转向架区域平移1.8 m.总计横格栅A，竖格栅A，横格栅B和竖格栅B等4种设备舱模型.
2.2 计算区域和网格
高速列车的流场计算区域和边界条件见图4.计算区域的长、宽和高分别为426.4 m，60 m和50 m，其中，头车鼻尖距离入口150 m，尾车鼻尖距离出口200 m.由于高速列车转向架区域结构和设备舱结构比较复杂，网格划分采用非结构化网格，同时对设备舱局部网格进行加密，并使车体和设备表面第一层网格达到2～3 mm，网格数量约5 300万个.列车及其设备舱表面的计算网格见图5.
图 4 流场计算区域和边界条件
Fig.4 Computation domain of flow field and
boundary condition
（a）列车头部网格
（b）设备舱内部网格
图 5 计算网格
Fig.5 Mesh for computation
2.3 计算模型验证
目前，国内外对高速列车运行时设备舱通风散热性能研究较少，而实车试验又非常困难，尚无相关的实车试验数据.为对所采用的计算模型进行验证，将本文的计算模型应用于高速列车交会研究，并与某高速列车交会试验数据进行比较，验证本文计算模型的正确性.
在相同工况下，本文所建立模型某测点数值仿真会车压力波曲线与某线路实车会车试验压力波动曲线结果对比见图6，可知，数值计算结果与实车试验结果在高速列车交会压力峰值和变化趋势上基本一致.因此，本文所建立的高速列车计算模型以及计算方法可行.
（a）试验数据
（b）数值计算结果
图 6 试验数据与数值计算结果对比
Fig.6 Comparison of experimental data and
numerical calculation result
3 计算结果分析
由于模型中的格栅并非左右对称，故应考虑上行和下行2种计算工况.当计算采用上行工况时，设备舱位于头车；当采用下行工况时，设备舱位于尾车.不考虑环境风对列车的影响，环境温度为27 ℃.为分析不同模型对设备舱内通风散热性能的影响，计算模型中发热设备的热流密度为1 000 W/m2.
3.1 设备舱区域压力分布
当列车上行或下行时，设备舱表面和内部均为负压，且压力由一位端向二位端逐渐升高，一位端处通风口1外侧负压绝对值大于设备舱内负压绝对值，通风口1为出风口；二位端处通风口2和3外侧负压绝对值小于设备舱内负压绝对值，通风口2和3为进风口.当列车以上行运行时，设备舱外表面压力最低为-1 200 Pa；当列车以下行运行时，设备舱外压力最低为-400 Pa.列车上行、下行时距轨面高度y=0.328 m处截面的压力云图见图7.
（a）上行
（b）下行
图 7 设备舱截面压力云图（y=0.328 m）， Pa
Fig.7 Pressure contours of equipment compartment
cross section（y=0.328 m）， Pa
由图7可知，当通风口位置固定时，格栅类型对设备舱内压力、设备舱外压力和分布的影响较小.当列车上行时，将通风口位置由A调整到B后，设备舱内负压绝对值的最大值增加60 Pa左右；出风口格栅1的外侧负压绝对值增加100 Pa左右，进风口格栅2和3的外侧负压绝对值降低50 Pa左右.当列车下行时，将通风口位置由A调整到B后，设备舱内负压绝对值的最大值增加20 Pa左右；出风口格栅1的外侧负压绝对值增加25 Pa左右，进风口2和3的外侧负压绝对值有所降低.因此，调整格栅位置对上行时设备舱内压力以及进、出风口内外压力影响较大；格栅类型对设备舱内压力影响相对较小.设备舱内压力见表1.
表 1 设备舱内压力
Tab.1 Inner pressure of equipment compartment Pa
3.2 设备舱区域流场分析
通过仿真列车运行时设备舱内流场流动，研究不同格栅类型、格栅位置对设备舱内部流动以及设备舱通风的影响.
列车上行时采用横格栅通风口的设备舱内流场见图8.在上行工况中，空气通过设备舱后部通风口进入，空气刚通过格栅进入设备舱后，流动速度较快，大部分以原流动方向沿裙板向后绕设备舱流动，另一部分则流向设备，同时在设备之间形成漩涡.将通风口位置从A调整到B后，由通风口进入设备舱的空气流速更快，设备之间形成的漩涡有所减少.
图 8 列车上行时采用横格栅出口的设备舱内流场， m/s
Fig.8 Flow field in equipment compartment with horizontal
grill vent when train is in up direction， m/s
列车上行时采用竖格栅出口的设备舱内流场见图9.相对于横格栅出口，空气通过进风口后，大部分流动方向发生改变，并直接流向设备或出风口；在调整格栅位置后，进风口空气速度加快，减少设备之间形成的漩涡.
图 9 列车上行时采用竖格栅出口的设备舱内流场，m/s
Fig.9 Flow field in equipment compartment with vertical
grill vent when train is in up direction， m/s
列车下行时采用横格栅通风口的设备舱内流场见图10.空气通过设备舱后部进风口进入，与上行工况进风基本一致.由于下行时列车设备舱内外压差减小，进入设备舱后空气速度相对上行工况较慢，在设备之间形成较多较大的旋涡，同时设备舱内形成明显回流.将通风口位置从A调整到B后，通过进风口进入设备舱的空气流速虽然加快，但并未明显改变流场结构.
图 10 列车下行时采用横格栅的设备舱内流场， m/s
Fig.10 Flow field in equipment compartment with horizontal
grill vent when train is in down direction， m/s
列车下行时采用竖格栅通风口的设备舱内流场见图11.设备之间产生较多较大的旋涡，但其并未产生明显回流；将通风口位置从A调整到B后，设备舱内流动没有明显改变.
图 11 列车下行时采用竖格栅的设备舱内流场， m/s
Fig.11 Flow field of equipment compartment with vertical
grill vent when train is in down direction， m/s
通过对比分析可知，当列车上行时，采用竖格栅通风口时，设备舱前部设备周围空气流动更充分，更有利于设备通风散热；将通风口位置从A调整到B后，空气流动速度加快，设备舱内的通风效果得到改善.当列车下行时，采用横、竖格栅均会在设备舱内形成较多旋涡，其中，采用横格栅会形成明显回流；将通风口位置从A调整到B后，设备舱内流动影响较小.
3.3 设备舱温度分布与散热分析
通过分析不同格栅类型、格栅位置对设备舱内流动和通风的影响，采用竖格栅B的设备舱具有较好的空气流动和通风性能.本文通过研究设备舱内的通风散热性能，并以设备舱内截面（y=0.328 m）为例，说明设备舱内的温度分布.
列车上行时设备舱y=0.328 m截面温度分布见图12（a）.在各工况中，温度分布趋势比较一致.空气温度较高部分主要集中在发热设备前方，并向出风口流动；设备舱靠近二位端处几乎不受发热设备影响.设备舱内空气最高温度为65 ℃左右，相对环境温度（27 ℃）升高38 ℃左右.可知，将通风口位置从A调整到B后，能明显改善设备舱内的散热性能，且竖格栅通风口的散热性能优于横格栅通风口.列车下行时设备舱y=0.328 m截面温度分布见图12（b）.当采用横格栅通风口时，设备舱内空气整体温度较高；将通风口位置从A调整到B后，设备舱内温度有所降低.当采用竖向格栅时，设备舱靠近一位端空气温度较高，二位端受前方发热设备影响较小，空气温度较低；将通风口位置从A调整到B后，设备舱后部空气温度几乎不受前方设备发热影响，而前方温度也有一定程度的降低.
（a）上行时
（b）下行时
图 12 设备舱截面温度分布， ℃
Fig.12 Temperature distribution of equipment compartment
cross section， ℃
通过对比分析可知，当列车上行、下行时，采用竖格栅的设备舱，通风散热性能优于横格栅情况.将通风口位置从A调整到B后，列车上行时设备舱通风散热性能有较为明显的改善；列车下行时设备舱通风散热性能也有一定程度的改善，特别在采用竖格栅时，对降低设备舱后部空气温度效果较为明显.设备舱内二位端受发热设备影响最小，靠近出风口处受到影响最大，将发热设备置于进、出风口之间并靠近出风口，能有效地进行通风散热，同时减小对其他设备的影响.
因此，采用竖向格栅的设备舱具有更好的通风散热性能；将出风口向一位端移动，进风口向二位端移动，能有效提升设备舱的通风散热性能.
4 结 论
（1）设备舱通风口采用竖格栅比采用横格栅具备更好的通风散热性能.
（2）合理设置设备舱通风口位置，能够增大进、出风口压差，有效改善设备舱内流动、提升设备舱通风散热性能.
（3）发热量较大的设备应置于设备舱一位端靠近出风口处；对温度敏感、不发热的设备，应置于设备舱二位端靠近进风口处.参考文献：
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通风设备范文5
关键词：同步碎石封层 技术控制 精度养护质量 研究
中图分类号：U41 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2017）02（c）-0064-03
截至2015年年底，江苏公路通车总里程15.9万km，高速公路4 539 km，公路密度154.88 km/百平方公里，公路建设处于全国领先地位。公路通车里程的逐年增加，已使江苏公路建设高峰与公路养护高峰进入了重合期，养护任务日益繁重，公路养护管理工作步入“养护转型、管理升级、改革加速、服务提高”的新阶段。根据江苏公路环境、气候、地质条件、交通流量、路面结构和病害类型，研究合适的养护施工工艺流程和先进的养护设备，以此降低公路B护成本，提高养护质量，快速、有效、安全地保障公路畅通，实现高效和经济效益最大化，是充分发挥和提高公路综合社会效益的重要保证，同时也为江苏公路养护水平领先全国提供技术支撑。
同步碎石封层技术是用专用设备将碎石及粘结材料（改性沥青、改性乳化沥青、橡胶沥青等）同步铺洒在路面上，通过自然行车碾压或胶轮碾压形成单层沥青碎石粘结层。同步碎石封层能有效缩短粘结剂喷洒与集料撒布之间的间隔时间，增加集料颗粒与粘结剂的裹覆面积，更易保证集料颗粒与粘结剂之间稳定的比例关系，与类似的养护技术相比其作业效率较高，非常适合于用作公路的粘结层和应力吸收层，同时具有较强的防水性、非常适合江苏雨季长、降水多的气候特点，可以显著提高路面使用寿命、提升公路服务水平。
1 目前同步碎石封层设备的不足之处
目前同步碎石封层车的主要类型有举升料斗式、固定料斗式、三位一体同步碎石封层车、连续型同步碎石封层车、特殊作业同步碎石封层车等。对于同步碎石封层设备而言，其主要任务是撒布沥青和碎石，同步碎石封层车的主要性能参数就是沥青和碎石的撒布精度，保证两者的撒布精度是对于提高同步碎石封层作业质量有着至关重要的意义。目前在同步碎石封层设备中关于沥青与碎石撒布施工方面还存在以下几点不足之处。
（1）大多数同步碎石封层设备采用负载敏感泵来控制沥青洒布，通过不断测量车速调节沥青撒布量，但无法有效控制因车速变化造成的碎石撒布不均问题。
（2）碎石流量的控制一般采用调节布料辊转速的方法，但当布料辊转速达到100 r/min左右的时，布料辊转速变化对碎石流量的影响非常小，因此，布料辊转速较高时碎石撒布量很难控制。
（3）同步碎石封层车施工环境恶劣，沥青、碎石飞散，能见度低，噪声大 ，沥青洒布温度相对较高，这些因素都会影响传感器的正常使用，对传感器的检测精度产生一定影响，导致沥青和碎石撒布量控制不精确。
2 同步碎石封层设备的改进研究
结合公路粘结层实际施工情况，依托江苏省高速公路养护施工现场，对同步碎石封层设备进行改进研究，分析影响沥青和碎石撒布精度方面的相关因素，并提出优化控制方案。在现有沥青和碎石撒布量控制方法的基础上，优化举升料斗翻转控制、发动机转速控制以及喷洒杆高度等控制内容，以达到更好施工效果。此外，在同步封层施工过程中，拟增加碎石预裹覆、结合料中添加纤维等工序，以提高公路粘结层施工质量。具体改进优化内容包括以下3个方面。
（1）举升料斗翻转控制：随着施工的进行，碎石的料位逐渐下降，需要及时调整举升料斗角度，以保持料门口碎石有恒定压力。该项目拟通过对比多种料位传感器的工作特性，主要包括重锤式料位传感器、超声波式料位传感器、电容式料位传感器等，选择最佳传感器组合方案，以便更好控制举升料斗。
（2）发动机转速控制：当同步碎石封层车作业速度相对较低时，可以通过调节沥青泵转速和布料辊转速来消除车速对沥青和碎石撒布量产生的影响，当同步碎石封层车作业速度相对较高时，沥青和碎石撒布量则难以控制，因此，当车速较为稳定时，沥青和碎石撒布量则相对精确。该项目拟采用通过控制发动机转速使得车速达到稳定，采用雷达测速技术精确检测同步碎石封层车作业速度，以消除车辆滑转率（地面条件和载重量）和动力半径（轮胎气压、气温、轮胎磨损程度）变化等因素造成的车速测量不准的缺陷，然后通过闭环控制油门执行器来控制发动机转速，最终实现车速的稳定控制。发动机转速控制框图如图1所示。
（3）喷洒杆高度控制：喷洒杆高度对沥青撒布量影响较大，一般采用超声波、激光或红外测距等传感器来检测并控制喷洒杆高度，但施工过程中同步碎石封层车的作业环境比较差，这些传感器对外界环境的变化比较敏感，因此控制效果不佳。该项目拟通过检测轮胎半径以及钢板弹簧的变形量来检测车辆底盘高度，然后调节喷洒杆起升油缸，通过液压系统控制调节喷洒杆高度，提高沥青撒布精度。（如图2）
3 同步碎石封层设备的试验与测试
在同步封层设备改进调试完成之后，该项目搭建同步碎石封层设备试验平台，检验改进的同步碎石封层设备系统软硬件匹配是否合理，通过检测同步封层设备沥青和碎石的撒布精度，测试控制系统的精度、实时性，从而为同步碎石封层设备以及施工工艺流程的进一步完善提供实验依据。同步碎石封层作业试验与测试流程图如图3所示。
4 完善同步碎石封层公路粘结层质量评价体系
目前国内对同步碎石封层公路粘结层的作业质量并没有系统的评价体系，主要以沥青喷洒量不均匀度、碎石撒布量不均匀度、平均碎石脱粒率、碎石露出高度、成片性病害等单一指标作为主要评价依据。在实际应用中由于评价指标单一，存在诸多缺陷，不能真实地反应同步碎石封层的作业质量。该项目拟采用基于置信概率的方法综合评价同步碎石封层的作业质量，综合考虑沥青横向洒布量偏差、沥青纵向洒布量偏差等因素，合理开展公路粘结层作业质量评价，完善同步碎石封层公路粘结层质量评价体系，为检测同步碎石封层的作业质量提供理论依据和可操作的检测步骤。
5 结语
针对江苏雨季长、降水多的气候特点，开展同步碎石封层设备关键技术研究，通过改进同步碎石封层设备、完善公路粘结层质量评价等方面研究，并经过工程实践检验，有效降低养护成本，提高公路养护质量。
（1）工艺方面。同步碎石封层技术与类似的稀浆封层、乳化沥青粘层、热沥青粘层等养护技术相比，是更为有效的公路养护技术，更适合于公路粘结层施工。
（2）质量方面。沥青路面经过同步碎石封层处理后，具有良好的防渗水、层间粘结和延缓反射裂缝的性能，能有效保证公路粘结层的施工质量。
（3）经济效益方面。同步铺洒粘结材料和集料，实现喷洒到路面上的高温粘结料在不降温的条件下与碎石即时结合，从而确保粘结料和集料之间的牢固结合，从而大幅度提高路面整体使用寿命，降低周期养护成本。
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通风设备范文6
关键词：设备及管理用房；通风空调系统
1 地铁通风、空调系统的组成
地铁通风空调系统有隧道通风系统和车站通风空调系统两部分组成。隧道通风系统由区间隧道通风系统和站内隧道通风系统组成；车站通风空调系统由公共区通风空调系统（简称大系统）、设备管理用房通风空调系统（简称小系统）、空调水系统（简称水系统）和人防通风系统四部分组成。文章只介绍设备管理用房部分通风空调系统及水系统。
2 设计参数的确定
2.1 室外设计参数
地下车站设备及管理用房的室外空气计算温度应符合下列规定：
（1）夏季通风室外计算温度，应采用历年最热月14时的月平均温度的平均值；
（2）冬季通风室外计算温度，应采用累年最冷月平均温度；
（3）夏季空调室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度；
（4）夏季空调室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。
2.2 室内设计参数
设备及管理用房区域内各设备专业房间、管理人员用房集中布置，设备房间室内参数按相关设备工艺对空气环境要求确定，人员房间按满足人员工作舒适性要求确定。
3 负荷组成
小系统通风空调系统负荷主要由以下几部分组成：人体散热、散湿负荷，围护结构散热、散湿负荷，照明负荷，新风负荷，设备发热负荷。
（1）人体散热、散湿负荷是由车站工作人员的活动造成的，各设备管理用房的计算人数应根据各房间的功能要求确定。
（2）小系统围护结构散热、散湿负荷包括维护结构的温差传热、散湿和空调房间与非空调房间之间的温差传热负荷。
（3）照明负荷为照明设备散热量产生的负荷。
（4）新风负荷为提供设备及管理用房内人员新风所产生的负荷，新风量标准按30m3/（人・h）计。
（5）设备发热负荷是小系统空调负荷的主要部分，包括变电所、通信机房等设备的发热，具体发热量按各设备参数确定。
4 设备管理用房通风空调、排烟系统设计
设备及管理用房通风空调系统（小系统）组成和划分应根据车站具体情况确定，按工艺要求、使用功能和防排烟要求进行空调、通风和防排烟设计。正常运行时，车站设备管理用房通风空调系统应能为车站工作人员提供舒适的工作环境条件、为车站设备运行提供所需的工艺环境条件。当车站设备管理用房区域发生火灾时事故时，车站设备管理用房防排烟系统满足防排烟要求。具体划分如下：
（1）公用通信设备室、通信电池室、通信设备室、信号设备室、公安消防设备室、综合监控机房、AFC设备室、安全门设备室等房间使用时间相同、要求相近、发热量较大，划分为一个通风空调系统，采用一次回风双风机空调系统，根据全年室外温度变化，可采用小新风空调和通风模式。系统风量根据设计工况下的室内外空气焓值计算确定。空调冷源为风冷冷水机组。
（2）根据供电需要车站变电所分为两种：降压变电所和混合变电所。降压变电所设置机械通风系统。混合变电所设备发热量比较大，设置机械通风系统，通风系统管道较大，占用较大的空间，影响建筑专业房间布置及其它专业的管线布置，因此混合变电所设置直流空调系统。通风量均按设备发热量及设计工况下的室内外计算温度确定。空调冷源为风冷冷水机组。
（3）车站控制室、公安安全室、站长室、票务室、多功能室等车站管理人员用房，夏季需要空调，冬季需要供暖，同时还需要保证室内的空气质量，为了保证多联机冬季的制热效果，多联空调室外机设置在车站迂回风道内。多联机负荷按人员数量、设备等条件确定。通风量按换气次数确定。
（4）照明配电室、风机监控室、小系统通风机房、气瓶间、备品库等房间划分为一个送排风系统。照明配电室、风机监控室等有发热量的房间，通风量按发热量及设计工况下的室内外计算温度确定。小系统通风机房、气瓶间、备品库等房间通风量按换气次数确定。
（5）卫生间、污水泵房等有异味的房间，为保证异味不扩散，设置独立的机械排、自然进风系统，排风直接排至室外。
（6）防排烟系统设计：同一个防火分区内的设备及管理用房的总面积超过200m2，或面积超过50m2且经常有人停留的单个房间应设置机械排烟。长度超过20m的地下车站内走道需设机械排烟设施。设备及管理用房防烟分区的建筑面积不宜超过750m2。地下车站的设备及管理用房排烟量根据一个防烟分区的建筑面积按1m3/m2・min计算，排烟区域的补风量不应小于排烟量的50%。当排烟设备负担两个或两个以上防烟分区时，其设备能力应根据最大防烟分区的建筑面积按2m3/m2・min计算的排烟量配置。排烟口距最不利排烟点不超过30m。
5 空调水系统
设备及管理用房空调系统冷源采用风冷式冷水机组，冷水机组结合车站室外风亭设置。冷量按车站负荷计算确定。冷冻水温度为供水7℃，回水12℃。冷冻水采用一次泵系统，在空调机组的回水管上设置电动三通阀，以保证变冷量时冷水机组能定水量运行。冷冻水系统定压采用全自动定压补水装置。
6 消声与减振
产生噪声和震动的通风、空调设备（风机、水泵、冷水机组、空调机组等）在设计过程中优先选用噪声小，运转平稳的设备。对产生噪声和震动的设备考虑消声和减震措施：风机前后设置消声器，通风、空调设备与其基础之间设置减震垫或减震器，吊装风机设置上减振或者下减振器，设备与管道连接处采用软接头。
