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镀锌钢板范文1
中图分类号TG44 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2013）99-0156-02
0 引言
现在我国汽车的燃油箱一般都是采用镀铅板进行制造，不仅成本过高，还及其容易导致环境污染。在将镀锌钢板用来制造燃油箱后，不仅可以大大降低成本，还可以保证减少对环境的污染以及员工的身体危害，但是必须保证其使用寿命大于原燃油箱。但是，在制造过程中我们遇到一个非常大的挑战，那就是电阻焊难焊的问题，尤其是有气密性要求的缝焊问题。在制造过程中，国外多是采用锌附着量较小的电镀锌钢板来代替缝焊，但是这样将使得燃油箱寿命大大降低。为了找到镀锌钢板电阻焊困难的原因，我们在经过反复研究后，提出了一套确定工艺参数相关的理论，经过跟踪调查发现，效果良好。现将实验情况进行如下分析。
1 实验材料与设备
1）材料情况
燃油箱一般是使用镀铅钢板进行制造，镀层元素的物理性能决定了镀铅板和镀锌板电阻焊之间的差异。实验选用的材料是镀铅钢板，这两种材料镀层元素铅以及锌的物理性能如见表1所示。
2）设备情况
在本次试验中选用了点焊、凸焊以及缝焊设备，他们的详细情况下表2。
2 电阻焊接
2.1 点焊
点焊在汽车燃油箱上主要是用于本体与隔板、加油管支架之间，起到连接的作用。由于镀层以及电极间在高温焊接的条件下会发生合金化反应，当焊接次数到达一定的数量后，会在电极的表面形成一层锌铜合金，这不仅使得电极出现严重的磨损，还扩大了焊接表面的直径，导致电流密度变小，焊接质量严重下降，甚至还会产生坑蚀[1]。
经过详细的分析，我们认为对点焊进行合理的电极冷却是十分重要的，必须保证冷却水流足够充分，从而保证电极能够在温室中工作。试验告诉我们，水流量应该控制在0.5L/min，这是最佳的效果。此外，还要将打点次数增加大2000点左右，不要超过，这与镀铅板点焊差不多[2]。
针对点焊时的飞溅问题，其主要原因是由于锌的沸点过低造成的，只要在操作时把握好焊接的时间以及冷却水的流量即可。试点还确定了点焊接头的工艺参数，详细见表3。
2.2 凸焊
燃油箱内的放油孔其实是将一个直径为16mm的六角螺母内孔和其自身的冲孔相焊接而形成的。螺母其实也有超薄的镀层，但是在焊接时，相比点焊或缝焊，其和镀锌板之间的镀层厚度要减少一半，并且焊接起来较前两者都更加容易，详细可见表4其工艺参数。
2.3 缝焊
缝焊在采用镀锌板时对容器气密性要求比较高，通过分析我们知道， 镀锌板与镀铅板电阻焊之间的的差异，其实是由锌和铅物理性质的不同决定的，包括元素的硬度、熔点 等，这些都对焊接性能产生较大的影响。当然，其中影响最大的要数元素沸点温度了。表5中是缝焊最佳工艺参数，它使用的焊接燃料箱长度达到950mm，有效地避开了渗漏。
3 结论
通过试验我们知道，镀锌钢板燃油箱的电阻焊在制造过程中的确存在许许多多的问题，当外界条件一定时，我们要考虑其焊接是否规范合理，这样不仅能够理清思绪，然后针对问问，强势解决。在进行镀锌板焊接时，极其容易导致电极磨损，在这里我们建议选择相对比较廉价的Cu-Cr与Cu-Zr电极。在试验中，我们确定了工艺参数的具体措施，采用镀锌钢板制造燃油箱不仅能获得较好的经济效益，还能得到更好的社会效益。
参考文献
[1]吴志生，，廉金瑞，等.深冷处理提高镀锌钢板电阻焊电极寿命的机理[J].焊接学报，2009，4（4）：7-10.
镀锌钢板范文2
刚办的信用卡是不能申请临时额度的。因为目前银行有规定，持卡人在申请临时额度时，需要要用卡还款在三个月及以上才可以办理的，由持卡人致电银行客服提出申请，银行将根据客户信用状况和用卡情况做出调整。
临时信用额度有效期最长为3个月，到期自动恢复为原来的额度。临时额度失效后，使用到的临时额度不享受循环信用便利，将计入最近一期账单的最低还款额，须在到期还款日一次还清。
（来源：文章屋网 ）
镀锌钢板范文3
关键字：空心板，加宽，细部分析
中图分类号：TS653.92+3文献标识码： A 文章编号：
1 引言
分析已有的研究成果可以看出，采用分离式加宽或刚性连接方案均没有达到理想的加宽工程效果，主要原因是新空心板和旧空心板之间存在较大的刚度差异，这种差异会在新旧空心板结合部位产生位移突变及附加应力，造成桥面铺装开裂，从而产生工程病害，不能满足工程使用要求。如果能将集中在两块空心板上的刚度差异有效地分配到多块板上，这样产生的变形或附加应力就会减小，满足工程使用要求。
对采用刚度渐变的空心板桥进行静力动力力学性能分析。计算结果表明：施加横向刚度渐变构件前后的整桥在过渡区域位移有较大的不同，在施加横向刚度渐变构件前，新内板和旧板之间出现较大的刚度突变，引起位移突变；施加横向刚度渐变构件后，各个桥面板的位移呈现逐步变化的趋势。施加横向刚度渐变构件前承受荷载的空心板荷载横向分布系数突起明显，即单板受力明显；施加横向刚度渐变构件后，荷载横向分布系数突起值减小，突起宽度增大，说明施加的集中荷载由多块板共同承担。对比施加横向刚度渐变构件前后的静力力学性能，证明了施加横向刚度渐变构件的有效性，横向刚度渐变效果良好。另外，施加横向刚度渐变构件前各桥板跨中位移达到最大值的时间也有一定的不同，说明其振动存在不同步现象，振动不同步可能会导致桥梁在使用期间，企口缝混凝土因桥板的不同步振动出现破坏；施加横向刚度渐变构件后各桥板之间振动位移协调性大大增强，达到最大位移的时间几乎一致。从动力效果分析也说明了施加横向刚度渐变构件的必要性和有效性。
2 工程概况
通过上章加固效果的评价，证明了施加横向刚度渐变构件的必要性和有效性。为了方便施加横向刚度渐变构件的应用，本节对横向刚度渐变构件的槽钢的受力和布置情况进行分析。由于前文进行分析时，空心板和横向刚度渐变构件均采用梁单元模拟，只能分析整体结构的内力和位移，不能进行精确细部内力分析。因此，还需要运用Midas/Civil有限元程序，对桥梁进行三维空间块体实体有限元建模，所建立的全桥三维有限元计算模型如图1和图2所示。
图1斜、正桥有限元计算模型
在细部分析有限元建模中，空心板的弹性模量采用钢筋与混凝土的折算弹性模量考虑普通钢筋和预应力钢筋的影响。对于空心板和底部横向刚度渐变构件均用块体单元离散；根据横向刚度渐变构件实际施工情况，空心板与槽钢之间采用螺栓连接，槽钢没有与空心板完全粘连在一起，为了与实际情况接近，在细部分析有限元建模时，不能让槽钢的空间块体与空心板的空间块体全部共节点，仅在螺栓布置的地方，让空心板与槽钢的空间块体之间共节点连接。斜桥共划分为21336个空间块体单元，33756个节点。正桥共划分为39406个空间块体单元，59741个节点。由于该桥为简支板桥，故边界条件设为两端简支，全桥共有146个支座。空心板企口缝同样采用块体建模，其与空心板的空间块体之间共节点连接，其弹性模量新板采用C60的素混凝土，旧板采用C40的素混凝土。
为了获得横向刚度渐变构件的槽钢及螺栓的最不利受力状况，对桥梁进行最不利车辆荷载布置。由于本项目现场试验采用一辆SH361型重车，单车前轴为60kN，中后轴为120kN，全车重300kN。为了方便说明车辆荷载的横向加载位置，对整个桥板进行统一编号，最左边旧板为1号板，最右边新板为18号，如图5.3所示。
图2 整桥统一编号图
图3加载重车横向加载位置
横向布置：重车轮距为1.8m，考虑到不允许交通断行，共考虑8种横向加载位置：
横向加载位置A：重车作用在旧板上，右轮位于9号旧板中心；
横向加载位置B：重车作用在旧板及新板上，左轮位于10号新板中心；
横向加载位置C：重车作用在旧板上，右轮位于11号新板中心；
横向加载位置D：重车作用在旧板及新板上，左轮位于12号旧板中心；
横向加载位置E：重车作用在旧板及新板上，右轮位于13号板中心；
横向加载位置F：重车作用在新板上，左轮位于14号板中心；
横向加载位置G：重车作用在新板上，右轮位于15号旧板中心；
横向加载位置H：重车作用在新板上，左轮位于16号旧板中心。
3 刚度渐变施工方法
与以上荷载加载位置相对应，计算时共考虑8种荷载工况，通过有限元分析确定的槽钢加固型号为 [12.6，采用高强螺栓将钢板施加到空心板上。为了保证槽钢的实际安装状态与数值模拟相似，在进行数值仿真计算时，高强螺栓连接处槽钢与空心板的空间块体单元通过共单元节点进行刚性连接。通过对横向刚度渐变构件的槽钢进行内力分析，来选择合适的螺栓型号。
提出刚度渐变施工的具体方法，对于正桥、各种斜交角的斜桥给出各自的槽钢加工参数。
4 细部分析
表1正桥槽钢在重车作用下的应力状态
Tab 1 The stress status of channel steel under the heavy vehicle of the quadrature bridge
表2正桥桥螺栓在重车作用下的应力状态
表3正桥螺栓在重车作用下的内力状态
通过表 1-3可以看出，在各种不利荷载工况情况下，整桥布置横向加固构件槽钢的最大主力值为50.7 Mpa，最大剪应力为24.5 Mpa，远小于材料的设计应力值；而连接横向加固构件的螺栓，由于其受力面相对较小，其最大主力值为176.9 Mpa，最大剪应力为89.1Mpa，其应力值远大于槽钢的应力值，但应力值仍小于材料的设计强度。另外，可根据螺栓承受内力值选定螺栓型号。
表4斜桥槽钢在重车作用下的应力状态
表5斜桥螺栓在重车作用下的应力状态
表6斜桥螺栓在重车作用下的内力状态
通过表 4-6可以看出，在各种不利荷载工况情况下，整桥布置横向加固构件槽钢的最大主力值为61.24Mpa，最大剪应力为30.91 Mpa，远小于材料的设计应力值；而连接横向加固构件的螺栓，由于其受力面相对较小，其最大主力值为183.06 Mpa，最大剪应力为97.31Mpa，其应力值远大于槽钢的应力值，但应力值仍小于材料的设计强度。另外，斜桥应力值与正桥相比较大,其主要原因是正桥的槽钢与桥板为正交结构，在承受竖向荷载时，只产生纵向拉力，不会产生横向拉力。而有一定斜交角的斜桥，承受竖向荷载时，各个方向都会产生拉力，产生的组合应力较大，其倾斜度越大，其应力值越大。
据横向刚度渐变构件的槽钢受力情况，可选择HY高强螺栓，其具体参数如表5.4所示。
表7螺栓的设计参数
根据螺栓受力和螺栓设计参数，并考虑一定安全系数，横向布置R24型号螺栓2个
表8螺栓的内力及安全系数
通过力学分析和施工可行性分析，采用R24型号螺栓，横向布置2个，能满足力学要求。
5 结论及建议
以某高速公路空心板桥为工程背景，采用有限元程序Midas建立该桥的空间有限元计算模型，细部分析结果表明：
(1) 选定的[12.6型槽钢的局部应力满足要求，说明拟定的横向刚度渐变方案是可行的，槽钢在工作期间不会出现局部受力破坏。
(2) 横向刚度渐变构件的槽钢和螺栓在工作时容易出现应力集中。螺栓出现应力集中现象，其应力值远大于槽钢的应力值，横向刚度渐变构件在工作时螺栓是薄弱部分，选择螺栓时，为了保证其有足够的安全可靠度，应选择高强螺栓和适当增加螺栓直径；所选定的槽钢和螺栓的局部应力都在材料承受范围内，给出空心板桥刚度渐变施工方案和具体措施。
通过力学分析和施工可行性分析，采用R24型号螺栓，横向布置2个，能满足力学要求。其具体分布情况如下图所示：
图4新旧板螺栓布置剖面图 (单位mm)
图5 正、斜桥1/4跨、1/2 跨螺栓布置平面图
图6 正、斜桥跨螺栓布置总体平面图
镀锌钢板范文4
1.工程概况
张家口市主城区污水处理厂工程及张家口市宣化区羊坊污水处理工程主要鼓风机均采用国际上先进的高压高速离心鼓风机，为进口丹麦设备，风机型号为J-B1-B4(KA10SV-GL210，Q=13500Nm/h，H=7.2m水柱)，带隔音罩，进口鼓风机厂配套 10Kv电动机N=35KW。
设备为整体运抵现场，按照外方要求，不能将整体设备拆解安装，必须整体安装，鼓风机平面外形尺寸为1500mmx3000mm，高约3000mm，重约7.5吨。每台鼓风机底部有10个200mmx150mm镀锌钢板块，镀锌钢板块的上面装有橡胶减震装置，通过螺栓与离心鼓风机底座连接，镀锌钢板块的下表面座落在砼基础面上，通过粘接使离心鼓风机达到稳固效果。
2.安装工艺
2.1定位放线
按照设计图纸要求对离心鼓风机安装基础进行测量放线，经校核无误后，按照离心鼓风机随机带的基础底座图，放出10块镀锌钢板块的纵向、横向中心线，核定无误后再放出每块镀锌钢板块的周边尺寸线，此尺寸线比实际镀锌钢板块周边各大出50mm。
2.2基础表面处理
用带合金片的角向磨光机对基础点进行磨平处理，磨平时角向磨光机要端平，用力要均匀，随磨平随用水准仪进行测量，不能出现超磨和单点有凹坑现象，待磨至标高距要求标高2mm时，换用细砂轮片进行研磨，并找出不平点。
找不平点的方法如下：提前加工一块和设备自带镀锌铁块尺寸相同的铁块，在此铁块底面涂上红色颜料，涂颜料的一面和砼面进行刮蹭研磨，砼面上有红色的位置，表明此位置比没有红色的位置高，对此位置应再行研磨，如此反复，直到每个基础面出现均匀的红色，并且10个基础点标高控制在±lmm之间，除去基础表面红色颜料，第二次准确放出10块镀锌钢板块的周边尺寸线，此时基础已达到安装条件。
2.3鼓风机安装
1）每台风机有10个200×150mm的支撑点，用角向磨光机对支撑点混凝土面进行研磨，相临支撑点标高控制在±1mm以内。
2）将离心鼓风机整体运至基础旁，利用鼓风机房内的吊车将鼓风机整体吊至基础上方，10块镀锌钢板块已固定在鼓风机底座上且边线已经校核调正，将粘接胶均匀涂抹在研磨好的砼基础面和镀锌钢板块的下表面，利用吊车慢速挡缓慢放下鼓风机。
3）鼓风机落地时一定要使10块镀锌钢板块的外缘尺寸和砼基础面上所放的钢板块外边线尺寸线重合，待粘接胶充分发泡后，除去基础上多余的泡沫，此时离心鼓风机基础粘接完毕。
4）待粘接胶完全固化后方可撤除临时支撑，且风机安装后应清洗基础及支腿。
5）风机主机安装完毕后，及时连接各相应的管路及附件。
3.结语
镀锌钢板范文5
关键词：管道材质 性能经济性
Abstract: the ventilation pipe material can be roughly divided into metal, nonmetal and composite material. This paper the performance of of all kinds of material to slightly elaborated, and the advantages and disadvantages of various materials to compare the detailed comparison.
Keywords: pipe material performance economy
中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：
随着我国人民生活水平的不断提高，通风空调工程在建筑工程中的地位越来越重要，市场对通风管道材质的要求越来越高，就是在这种市场强烈需求的形势下，管道材质得到了不断创新和发展。
通风管道材质大致可以分为金属、非金属和复合材质。其中，金属材质以镀锌钢板最为常见，也是最早使用的风管管材之一；非金属材质以无机玻璃钢最为常见，属于次新级风管管材；复合材质以复合玻纤板的特点最为显著，是近年来最新的风管管材。虽然在不同的场所，根据不同的要求，各类风管均会有其用武之地，而新型风管材质的突出表现是有目共睹的。
1 消声性能
镀锌钢板风管：无消声性能，必须加装消声器（消声器体积大），且要达到应有的效果，其设置位置有一定的要求，工程中很难做到，造成实际消声效果也难以保证，而且在风速较高、单边长度较大且加强又不够、或与高中频风机配套使用时还会产生二次噪声，使得消声措施事倍功半。
无机玻璃钢风管：无消声性能，隔声性能优于钢板风管，同钢板风管一样必须加装消声器，既多占用空间，噪声处理的效果也不理想。
复合玻纤板风管：其管壁是一种多孔性吸声材料，对中、高频声波具有良好的吸声效果，可以消除来自空调设备的一次噪声及阀体、管件等处产生的二次噪声，随着管道的延长，效果更为明显，故可省去专用消声器。
2 保温性能
镀锌钢板风管：导热系数(60. 4 W/ m. K)很大，无保温性能，必须加保温层及保温防护层，在风管法兰处保温厚度不易保证或无保温，将产生冷桥现象。风管壁面保温层的覆盖均匀度有时也会因安装空间不够而不易保证。
无机玻璃钢风管：导热系数(0. 5 W/ m. K)大，无保温性能，必须加保温层及保温防护层，保温层特性同钢板风管。
复合玻纤板风管：管壁为离心玻璃纤维板，导热系数小(平均温度24 ℃时是0. 029 W/ m. K；70 ℃时是0. 04 W/ m. K)，特别是外表面的复合铝箔布具有很高的热反射能力，且其强度和韧性均大大超过铝箔纸，不易破损。因其风管壁即为保温层，管道采用榫接、T 形内框架对接和钢板插接，使整个风管各部位保温均匀，无冷桥现象产生，具有良好的保温绝热效果。
3 防火性能
镀锌钢板风管：钢板风管属不燃材料，但其保温材料是否燃烧要依材质而定，通常选用离心玻璃棉等不燃保温材料，而聚苯乙烯板等则不能满足要求。
无机玻璃钢风管：无机玻璃钢风管属不燃材料，但其保温材料是否燃烧要依材质而定，通常选用离心玻璃棉等不燃保温材料，而聚苯乙烯板等则不能满足要求。
复合玻纤板风管：以不燃性玻璃纤维棉板为基材，采用自制阻燃性粘合剂，将铝箔布和玻璃丝布分别复合在基材的两侧。因而成品风管属不燃材料，符合GB8624 - 1997《建筑材料燃烧性能分级方法》A 级标准，具有良好的防火性能。
4 防潮性能
镀锌钢板风管：易受潮、腐蚀生锈，在输送含湿量大的空气时更为严重，尤其风管制作时镀锌层遭到破坏，同时又不易弥补和防腐处理，冷桥产生处也会有凝露对管道的腐蚀。
无机玻璃钢风管：无法与有机玻璃钢风管的防潮性能相比，受原料配比的制约，其防潮能力的稳定性较差。
复合玻纤板风管：无易腐材料和部件，风管外表面为防潮铝箔布，其透湿率为0 ，具有极强的防锈蚀能力，玻纤板的吸水率不大于2 %，管道长期处在潮湿环境中，它的消声和保温等各种性能不会改变，因其为多孔材料，要防止管道内部、管端和切口处被水长期浸泡。
5 漏风量
镀锌钢板风管：风管总长度50 m以下时，其漏风率通常要达到8 %~10 % ；风管总长度增加时，漏风量适当增加，当管内静压为500 Pa 时，风管单位面积漏风量为6 m3/ h. m2。
无机玻璃钢风管：风管总长度50 m以下时，其漏风量通常要达到6 %~8 % ；风管总长度增加时，漏风量适当增加。
复合玻纤板风管：风管通过开槽、合榫、胶粘制作连接，结合缝再用铝箔胶带密封，不加固风管漏风量基本为0 ，加固风管漏风率不大于1 % ，系统漏风率不大于2 %，当管内静压为500 Pa 时，风管单位面积漏风量小于1. 8 m3/ h. m2。
6 强度
镀锌钢板风管：强度较高，抗静压能力强，在断面尺寸大时必须按规定进行加固。
无机玻璃钢风管：强度较高，但比较脆弱，因其较重，不易搬运，易受碰撞导致酥裂和破损。因自重较大，水平面边长较大时风管壁厚迅速增加，单位面积管壁重量大大增加，容易产生永久性竖向变形和沉降。
复合玻纤板风管：管壁为轻型玻纤板，易搬运和施工，能满足一般通风空调的承压要求。风压在500 Pa 时，管壁变形量不大于1 % ，壁厚为25 mm的玻纤风管能承受800 Pa 静压力，如需承受更大压力或风管边长在630 以上的可 按风压大小及设计要求进行加固，最高可承受风压1500 Pa，因其为非刚性材料，要求技术工人应文明施工。
7 使用寿命
镀锌钢板风管：因其防潮性差，加工制作中又会使镀锌层破坏，更易造成腐蚀生锈，降低了风管的整体寿命，其寿命一般为5~10 年。
无机玻璃钢风管：防潮稳定性较差，虽强度较高，但比较脆弱；因其较重，不易搬运，易受碰撞导致酥裂和破损；自重较大，容易产生永久性竖向变形和沉降；因受环境变化影响，易造成其材质酥裂、脱皮，不适合拆修和变更管线。如原料配比不达标，该现象将更加严重，从而降低了风管的整体寿命，寿命一般为5~10 年。
复合玻纤板风管：以玻璃纤维为基材，重量轻、耐腐蚀、抗老化，易拆装、修复和变更管线，寿命可长达10~30 年，国外已有使用30 年的工程实例，国内也有使用十几年的工程实例。
8 经济性分析
镀锌钢板风管：制作安装费为152~163 元/m2 。,增设消声器或回风静压箱将增加费用约20~40 元/ m2 。如风管内风速较高，为满足较高静音要求，消除产生的二次噪声而需设置消声风口时，还将增加费用。
无机玻璃钢风管：无机玻璃钢的制作安装费按10 元/ kg 计为215~242 元/ m2 ，按8 元/ kg 计为184~211 元/ m2 ，增设消声器等消声部件增加的费用与钢板风管基本相同。
镀锌钢板范文6
[关键词]热镀锌；技术设备
近年来，世界镀锌钢板需求量不断增加，产量增长也在不断加快，经过不断的生产实践改进，许多新兴先进设备在当代热镀锌生产线上得到了迅速的普及，对于连续热镀锌的生产起到了不可估量的作用。
1.我国热镀锌生产发展状况
我国热镀锌生产发展一直处于滞后状态。20世纪50年代到60年代陆续建成了l3条单张钢板熔剂法热镀锌机组，能力为10万t／a，但因产量低、成本高、质量差、污染环境、经济效益差等缺陷已先后停、转产。从20世纪70年代末，我国才开始建造大型宽带热镀锌机组。
热镀锌带钢在我国市场一直是紧缺品种。从20世纪90年代中期以来，每年都要从国外进口80－100万t左右。随着国内经济的发展，尤其是汽车、家电及建筑业的发展，对镀锌带钢的需求量也大大增加。我国近二十年来已建成了一批年产量10万t以上生产线，但从工艺流程、设备组成到产品品种上都属于低水平传统技术的热镀锌机组，在品种质量数量上也不能满足我国经济建设发展的需求，仍需建设新热镀锌线来满足市场需要。
20世纪90年代以来我国镀锌钢板生产取得了长足发展，国内已有和在建镀锌板加工能力达到近300万t。近几年国产镀锌板的市场占有率提高很快，由1996年的约27％提高到l998年的59％左右。国内主要生产厂家为宝钢、武钢、攀钢、本钢、广东南方。5家企业生产能力总和已超130万t。
我国现有的热镀锌机组与国外先进水平存在的主要差距在于绝大多数机组没有预清洗设备，对镀锌表面质量难以保证：现有光整机都是比较简单的两辊光整机（攀钢为四辊），无法更好地改善带钢的机械性能，特别是深冲性能；现有品种都是单一的镀锌板，仅有少量的合金化板，远不能满足市场需要。
2.热镀锌技术改进
随着科学技术的发展，连续热镀锌技术也有了很大的改进，不仅产量有所提高而且质量也有很大的进步。具体技术改进表现为以下几方面
2.1高温退火炉方面
立式高温退火炉的使用提高炉子的加热强度，使退火温度有所提高，改善了钢带的线速度及改善退火质量。立式高温退火炉主要由加热段、均热段和保温段构成，可以用5％H2的保护气体还原，将钢带从室温加热到退火温度全部采用煤气加热的辐射管。辐射管用厚3mm Intonel 1601板轧制并焊接成U形和W形的管子，它有很低的热惯性，可在变换产品种类时缩短热传导时间，提高热效率。
2.2气刀方面
以前认为双侧进气是合理的，但在实际中不可避免的遇到不可控制的两侧进气的气流交汇问题，这种交汇现象会随着不同供气量得到不同的状态，从而影响了内部同一位置的气体压力，刀唇形状又是固定的，那么同一位置的喷嘴射流压力必将受到影响。为此新开发的气刀采用了单侧进气代替以往双侧进气气刀，取得了明显的效果。带钢边缘的锌层受到两侧气刀的气流汇流影响，总是或多或少出现带钢边缘锌层偏厚的现象，我们不得不把收卷设备作相应调整以适应同一带钢横截面锌层的厚度变化。生产中设计安装随动挡风板技术很好的解决了气流汇流问题。
2.3锌锅铝量探针方面
通常使用向锌锅添加铝，使铝与铁优先反应形成稳定性好的Fe2Al5阻挡锌层来抑制镀锌层脆性相Zn-Fe化合物的形成。因此准确测定锌锅中有效铝含量极为重要。铝量探针探针利用电化学原理，测量纯铝和Zn-Al合金间的电位差，根据系列热力学关系，显示出锌锅中有效铝含量，方法简单，精度较高。只可惜该探针使用寿命过短，只有40多个小时。我国湘潭大学开发了测量锌池中有效铝的探测器及在线检测系统，在使用寿命时间上有很大的提高。
2.4锌锅内的沉没辊方面
镀锌板表面质量及生产效率在很大程度上取决于沉没辊的表面质量和其耐磨性。20世纪80年代以前均用SUS316钢制造，其耐磨性差，后来降低其中镍含量，使其耐磨性提高2倍。最新开发的喷涂WC-Co合金镀层使其寿命大大延长，其表面光滑，可用于生产汽车用合金化镀锌板，但由于喷涂层有小孔隙，易产生颗粒间的边界腐蚀，故而开发了一种封孔剂，使其使用寿命提高50％以上，为高质量、高效率地生产汽车用合金化镀锌板创造了条件。
2.5湿光整和湿拉矫工艺技术方面
两辊式光整机虽然结构简单、操作方便，但也有许多局限性，将双棍光整机为四辊光整机可以改善镀锌钢带表面质量。四辊光整机优点是：它除了有一对工作辊以外，还有一对直径较大的支撑辊来增加工作辊的刚度，以减小工作辊的变形，这样工作辊直径就可以小一些，在相同轧制力时的单位压力就大一些，或者说使镀锌板产生同样变形的总轧制力可以小一些。四辊光整机还有另外一个优越性，就是可以灵活地调整板形，或者说可以根据人口不同的板形采取不同的操作工艺来使出口的板形得到改善。这是因为有了支撑辊以后，不只是对工作辊有一定的支撑作用，减小工作辊的变形，同时还，可以使工作辊产生我们所希望的变形。这一作用是通过支撑辊与工作辊、工作辊与工作辊轴承座之间不同的作用力来实现的。除此之外四辊光整机支撑辊的辊面对工作辊也有支撑作用力的作用，辊颈部位在轴承座内还有辅助油缸，使支撑辊对工作辊的辊颈之间有一定的作用力。同样，上工作辊和下工作辊之间除了辊面通过镀锌板有相互作用力以外，工作辊辊颈部位也有辅助油缸，产生相互的作用力。
2.6自动化控制方面
现代热镀锌机组全线均采用计算机控制，除了基础自动化外，电气传动系，仪表系统等均由高度自动化的计算机控制。这样对该工艺的整个环节如运行速度、炉温、锌锅温度、炉子气氛都可以有效的进行监管控制。